▸ Độ mạnh của bằng chứng 4 sắp xếp theo độ mạnh của bằng chứng mới nhất trước
239 trường hợp ứng dụng · 348 biên bản
IE S001 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 14 biên bản Ukraina, 2006–2021
Đầu máy diesel dồn ChME3
↑ 11–20 %
áp suất nén theo từng xi lanh,16–33 → 22–36 kgf/cm²
↑ 9–17 %
áp suất cháy cực đại,20–49 → 29–50 kgf/cm²
↓ 10–23 %
thời gian máy nén khí nạp khí cho hệ thống khí nén,30–73 → 26–55 s
↓ 36–45 %
vận tốc rung của thân động cơ,0,9–11,3 → 0,4–9,1 mm/s
Áp suất nén và áp suất cháy tăng, độ rung của động cơ giảm, máy nén khí đạt áp suất nhanh hơn
Chính các đầu máy đó được xử lý lặp lại trong khai thác thường ngày, không phải đưa vào sửa chữa
IE S002 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 10 biên bản 2001
Động cơ xăng của xe tải và ô tô khách
↑ 10–15 %
áp suất nén theo từng xi lanh,3,0–11,0 → 6,0–11,7 kgf/cm²
↓ 6–13 %
tiêu hao xăng, phép đo trên lượng nhiên liệu định lượng 100 g
↓ 46–67 %
nồng độ HC trong khí thải,300–2.000 → 230–780 ppm
Áp suất nén tăng và đồng đều giữa các xi lanh, tiêu hao xăng giảm, phát thải giảm
Cùng một kết quả trên toàn bộ đội xe tải và ô tô khách của xí nghiệp vận tải
IE S003 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 7 biên bản Ukraina, 2002–2004
Hộp giảm tốc truyền động kéo ChS-2 và ER1
↑ 0,3–0,8 mm
chiều dày răng của bánh răng lớn,13,05–16,15 → 13,85–16,60 mm
Chiều dày răng tăng, các vết tróc rỗ bề mặt và vết cào xước liền lại, mức tăng vẫn được duy trì qua các phép đo lặp lại
Lặp lại trên tất cả các máy của loạt thử: đổ vào bể dầu, không tháo rời các cụm
IE S004 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 6 biên bản Ukraina, 2003–2005
Đầu máy điện VL-8 và VL-80K
↓ 5,5–12,8 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ điện máy nén,10,5–90 → 9,5–80 A
↓ 7–19 %
thời gian nạp đầy hệ thống khí nén,17,5–82 → 15–72 s
↓ 0,04–0,09 mm
đường kính các xi lanh máy nén bị mài mòn, đo khi tháo rời
↑ 0,25–0,55 mm
chiều dày răng bánh răng trong các hộp giảm tốc truyền động kéo đã xử lý
Dòng điện máy nén giảm, hệ thống khí nén nạp đầy nhanh hơn, các răng bánh răng đã xử lý trong hộp giảm tốc dày thêm
Lặp lại trên tất cả đầu máy điện của hai đề pô: các cặp đối chứng chạy cùng quãng đường
IE S005 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 6 biên bản 2001
Động cơ diesel KRAZ, KamAZ, YuMZ-6
↑ 14–22 %
áp suất nén theo từng xi lanh,17–27,7 → 22–30 kgf/cm²
↑ 11–33 %
áp suất dầu ở 2.000 vòng/phút,2–6 → 4–7,1 kgf/cm²
Áp suất nén tăng và đồng đều giữa các xi lanh, áp suất dầu tăng trên từng xe của đội xe
Các phép đo trước và sau trên từng xe của đội xe, không tháo rời động cơ
IE S007 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản 2008
Trục chính của máy công cụ 3U131V và BHU-25
↓ 7–15 %
dòng điện tiêu thụ theo từng pha,5,2–7,9 → 4,5–6,8 A
↓ 48–72 %
vận tốc rung tại ổ trục chính và thân máy,0,4–2,9 → 0,2–1,4 mm/s
↓ 2–5×
sai lệch độ tròn của chi tiết kiểm tra,0,004–0,01 → 0,002 mm
Độ rung của cụm trục chính giảm, dòng điện không tải giảm, độ tròn của chi tiết được cải thiện trên tất cả các máy
Xử lý không dừng máy để sửa chữa và không tháo rời cụm máy, lặp lại trên từng máy
IE S008 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Ukraina, 2006
Động cơ diesel của các máy khoan tự hành
↑ 20–33 %
áp suất nén theo từng xi lanh,15,5–33 → 27–40 kgf/cm²
↓ 0,26 l/h
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,1,58 → 1,32 l/h
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh được đo, độ chênh lệch giữa các xi lanh thu hẹp lại, tiêu hao nhiên liệu giảm
Kết quả lặp lại ở từng máy khoan làm việc dưới lòng đất, không tháo rời
IE S009 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Ukraina, 2005
Hộp giảm tốc bộ dẫn động các dây chuyền của nhà máy lốp xe
↑ 0,15–0,7 mm
chiều dày răng theo dây cung cố định trên cả bốn hộp giảm tốc
↓ 17–43 %
độ dịch chuyển rung của gối đỡ ổ trục,2,0–30,3 → 1,8–17,8 µm
↓ 5–31 %
dòng điện động cơ dẫn động,16,0–208,0 → 11,0–197,0 A
Chiều dày răng tăng trên cả bốn hộp giảm tốc, độ rung của gối đỡ và dòng điện động cơ dẫn động giảm
Một chu kỳ xử lý trên các bộ dẫn động khác nhau của nhà máy, không tháo rời và không dừng dây chuyền
IE S010 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Ukraina, 2003
Máy búa rèn, máy cắt, máy công cụ, bộ dẫn động máy cán
↑ 0,05–0,95 mm
chiều dày răng của các cặp bánh răng và khớp nối, thời gian vận hành 320–450 h
↓ 4,9–20 %
dòng điện không tải của bộ dẫn động,8,2 → 7,8 A trên máy công cụ và 75 → 60 A trên máy búa rèn
Răng được bồi đắp thêm ở tất cả các cụm máy, vết rỗ biến mất, dòng điện không tải của bộ dẫn động giảm
Một công nghệ tại 4 phân xưởng của liên hợp, phép đo được lặp lại sau thời gian vận hành
IE S011 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Kazakhstan, 2001–2002
Động cơ diesel DEUTZ và KamAZ-55111 của máy móc khai thác mỏ
↑ 2,2–6,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh,18–28 → 18,4–30 bar (tối đa 15,4%)
↑ 0,2–1,0 bar
áp suất dầu khi chạy không tải,2,0–3,1 → 2,4–3,6 bar
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng và đồng đều hơn, áp suất dầu tăng, tiếng gõ và tiếng ồn giảm hẳn
Cùng một kết quả trên 4 động cơ diesel được xử lý không tháo rời ngay trên máy móc
IE S006 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Ukraina, 2000
Hộp giảm tốc của băng tải, máy xúc EKG-10
↑ 0,3–1,6 mm
chiều dày răng theo biên dạng trên hộp giảm tốc của 3 máy
↓ 2,4–3,9 %
dòng điện tiêu thụ của bộ dẫn động băng tải khi chạy không tải,16,9 → 16,5 và 102,3 → 98,3 A
Kim loại được bồi đắp thêm trên răng hộp giảm tốc của tất cả các máy thuộc loạt này, dòng điện động cơ dẫn động khi chạy không tải giảm
Một công nghệ trên băng tải và máy xúc — không tháo rời hộp giảm tốc
IE S012 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2012–2013
Máy cắt kim loại, 5 chiếc
↓ 0,02–0,05 mm
độ đảo hướng kính của trục chính,0,04–0,1 → 0,02–0,05 mm
↑ 0,05–0,1 mm
chiều dày răng bánh răng hộp số theo dây cung cố định
↓ 7–13 %
công suất bộ dẫn động khi có tải,1,05–3,46 → 0,95–3,0 kW
↓ 2–6×
độ ô van của phôi mẫu,0,006–0,018 → 0,003 mm
Độ đảo và độ rơ của trục chính giảm, bộ dẫn động tiêu thụ ít hơn, phôi gia công tròn hơn
Cùng một kết quả lặp lại trên máy tiện và máy mài của các phân xưởng
IE S013 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2005–2007
Tổ máy nén tuabin K-500
↓ 2,7–3,8 %
công suất tiêu thụ khi có tải,2.334–2.998 → 2.248–2.918 kW
↓ 2,2–3,8 %
dòng điện stato của động cơ điện dẫn động,193–266 → 188–256 A
↓ 19–56 %
độ dịch chuyển rung của gối đỡ ổ trục số 1–9, cả ba tổ máy
Mức tiêu thụ năng lượng giảm ở cùng mức tải, dòng điện stato giảm, độ rung của gối đỡ giảm
Lặp lại lần lượt trên tất cả tổ máy của trạm, không tháo rời và không dừng vận hành
IE S014 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2003
Gối đỡ cầu của thùng xe đầu máy diesel ChME3
↓ 0,04–0,07 mm
khe hở đo bằng dưỡng trên các gối đỡ đã xử lý, giá trị lớn nhất ghi nhận ở một trường hợp là 0,65 mm
↑ 0,08–0,1 mm
khe hở trên gối đỡ đối chứng không dùng XADO,0,3–0,32 → 0,38–0,42 mm
Khe hở đo bằng dưỡng trên các gối đỡ đã xử lý giảm, trên gối đỡ đối chứng tăng sau cùng quãng đường chạy
Kết quả như nhau trên các đầu máy diesel khác nhau của đề pô, không tháo rời cụm máy và không sửa chữa
IE S015 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản 2000
Ô tô khách PAZ-3205
↑ 5,8–61,4 %
áp suất nén theo từng xi lanh,5,6–9,0 → 6,9–10,1 kgf/cm²
↓ 2,3–6,3×
nồng độ CO trong khí thải,1,0–3,4 → 0,16–1,45%
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của cả hai xe, độ chênh lệch thu hẹp, phát thải CO giảm
Lặp lại trên các xe khác nhau của đội xe, phép đo được thực hiện sau hàng nghìn kilômét chạy trên tuyến
IE S016 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2000
Đội xe của liên hợp: GAZEL, ZIL 130, MAZ
↑ 2,2–33,3 %
áp suất nén theo từng xi lanh của cả hai xe,7,0–9,5 → 7,4–12,0 kgf/cm²; tăng ở 12 trên 20 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
mức tăng áp suất nén ở xi lanh bị sụt áp nhiều nhất của mỗi xe
Áp suất nén tăng trên cả hai xe của đội xe, áp suất nén ở các xi lanh bị sụt áp đã tăng thêm
Một đội xe, nhiều loại xe khác nhau — kết quả lặp lại mà không tháo rời động cơ
IE S017 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2013
Máy tiện 16A20 F3S32, 1K62D
↓ 11–20 %
dòng điện tiêu thụ khi chạy không tải,6,5 → 5,2 và 15,9 → 14,2 A
↓ 23–84 %
dịch chuyển rung tại các điểm kiểm tra,2,97–55,6 → 1,08–15,6 µm
Trên cả hai máy, độ rung của cụm trục chính giảm, bộ dẫn động tiêu thụ dòng điện ít hơn
Hai máy tại các phân xưởng của nhà máy: phép đo lặp lại sau hàng trăm giờ làm việc
IE S018 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2002–2003
Bộ dẫn động máy phát điện gầm toa xe
↑ 0,25–0,30 mm
chiều dày răng ở độ sâu 2,24 mm,3,70–3,90 → 4,00–4,10 mm
↑ 2,1–3,0×
tuổi thọ ổ trục của hộp giảm tốc TRKP,6–7 → 14–18 tháng
↑ 1,8–2,6×
tuổi thọ mối ghép then hoa của trục các đăng,7–8 → 18 tháng
Răng bánh răng được bồi đắp thêm, vết sứt mẻ được lấp kín, ổ trục và răng then hoa làm việc tiếp mà không phải thay thế
Không tháo rời và không đưa toa xe ra khỏi khai thác, lần kiểm tra lại của depot đã xác nhận kết quả
IE S019 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2002
Máy tiện 16K2F3 và 1M63N
↓ 0,03 mm
độ ô van của chi tiết sau khi tiện,0,04 → 0,01 và 0,03 → 0 mm
↑ 0,25–0,45 mm
chiều dày răng bánh răng hộp số,3,3–4,85 → 3,75–5,15 mm
↓ 8–21 %
dòng điện động cơ điện dẫn động,7,0 → 5,5–5,6 A và 14,2 → 12,5–13,0 A
Cả hai máy giữ kích thước chính xác hơn, chiều dày răng bánh răng tăng, dòng điện động cơ dẫn động giảm
Lặp lại trên hai máy của phân xưởng gia công cơ khí và lắp ráp với thời gian vận hành như nhau
IE S022 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2001
Hộp giảm tốc BelAZ 7512 và Caterpillar 789
↑ 4,2–4,5 %
chiều dày răng,16,70–16,85 → 17,40–17,60 mm
↑ 0,30–0,90 mm
con lăn của ổ lăn và bề mặt lắp ghép của trục,51,95 → 52,85 và 101,6 → 101,9 mm
Các bề mặt ăn khớp bánh răng và các cụm ổ trục được bồi thêm kim loại, khe hở khép lại, các chi tiết tiếp tục làm việc
Mức tăng lặp lại trên hộp giảm tốc của hai nhà sản xuất khác nhau — tại mỏ lộ thiên, không phải trên băng thử
IE S020 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2001
Máy nén khí 402VP4/220
↓ 16–19 %
thời gian nạp đầy bình hấp thụ 0–200 kgf/cm²,11:10–11:50 → 9:20–9:37 min:s
↓ 6,9–10 %
dòng điện động cơ điện ở 200 kgf/cm²,145–150 → 135 A
↓ 17,9–24 %
nhiệt độ không khí ở cấp V,117–125 → 95–96 °C
Các bình hấp thụ được nạp đầy nhanh hơn, dòng điện động cơ điện giảm, không khí ở các cấp nén nguội hơn
Lặp lại trên hai máy nén khí của nhà máy điện, xử lý không phải dừng vận hành
IE S025 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2015
Máy nén khí dẫn động bằng động cơ khí đốt 10GKNA
↑ 3,6–20,8 %
áp suất nén theo từng xi lanh,12–14 → 14,2–15 bar; tăng ở 10 trong 11 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
↓ 0,12–0,22 mm
đường kính các xi lanh kiểm tra,355,14–355,29 → 355,01–355,10 mm
↓ 14–38 %
dịch chuyển rung của thân máy và bệ máy,20,5–88,1 → 9,3–67,4 µm
Các xi lanh bị mài mòn được bồi đắp kim loại, áp suất nén trở nên đồng đều, độ rung của thân máy và bệ máy giảm
Xử lý không dừng và không tháo rời cụm máy vận hành liên tục
IE S026 Phòng thí nghiệm được công nhận Ukraina, 2014
Động cơ diesel của xe tải và ô tô khách MAN, DAF
↑ 10,75 %
áp suất nén theo từng xi lanh,18–29 → 26–31 bar
↓ 2,95 %
tiêu hao nhiên liệu trong chu trình đường dài,25,8 → 25,1 l/100 km
↓ 15,7 %
độ khói khí thải,1,438 → 1,21 m⁻¹
↓ 0,04 mm
đường kính các xi lanh bị mài mòn,128,12 → 128,08 mm
Áp suất nén giữa các xi lanh đồng đều hơn, kích thước các xi lanh bị mài mòn được cải thiện, độ khói khí thải giảm
Phép đo của phòng thí nghiệm được công nhận trên các xe đang khai thác bình thường, không tháo rời
IE S027 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2014
Máy cắt kim loại của phân xưởng số 16
↓ 33–50 %
độ đảo hướng kính và độ đảo mặt đầu của bề mặt lắp ghép của trục chính
↓ 30 %
độ rơ hướng kính của ổ trục chính, 0,01–0,03 mm
↓ 25–47 %
độ nhám Ra của chi tiết,2,2–2,25 → 1,18–1,65 µm
↓ 8,2 %
dòng điện tiêu thụ ở các chế độ cắt khi có tải
Các cụm trục chính lấy lại độ chính xác, chi tiết gia công nhẵn hơn, dòng điện tiêu thụ giảm
Xử lý không tháo rời máy, các phép đo cuối cùng sau thời gian vận hành kiểm tra tuổi thọ
IE S028 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2010
Hộp giảm tốc dẫn động máy bơm VVM 2-150
↑ 0,05–0,10 mm
chiều dày răng bánh răng theo dây cung cố định,8,7–8,8 → 8,8–8,9 mm
Răng của cặp bánh răng ăn khớp được bồi đắp kim loại, vết tiếp xúc rộng ra, các vết cào xước và vết rỗ biến mất
Không tháo rời hộp giảm tốc và không dừng vận hành máy bơm, các phép đo do hội đồng gồm đại diện các bên thực hiện
IE S031 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2009
Hộp giảm tốc trục vít của bộ dẫn động máy phân ly
↑ 0,1–0,15 mm
chiều dày răng bánh vít,6,50–6,55 → 6,60–6,65 mm
↓ 9,9 %
công suất tiêu thụ của động cơ điện theo từng pha,50,1–52,3 → 44,9–47,4 kW
↓ 13,3 %
dòng điện stato của động cơ điện theo từng pha,86,2–89,2 → 75,4–78,1 A
Răng bánh vít được bồi thêm kim loại, dòng điện và công suất tiêu thụ của bộ dẫn động giảm
Hộp giảm tốc tại cơ sở sản xuất thực phẩm đang hoạt động, không tháo rời và không ngừng vận hành
IE S029 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2009
Đầu máy diesel dồn ChME3
↑ 7,7–15,4 %
áp suất nén theo từng xi lanh của ChME3 số 2004,26–30 → 30–32 kgf/cm²
↓ 7–12 %
mức tiêu hao nhiên liệu theo ngày,1.023–1.055 → 899–960 kg trên mỗi đầu máy
↑ 16 %
năng suất máy nén, thời gian nạp đầy36 → 31 s
Áp suất nén trong các xi lanh tăng, tiêu hao nhiên liệu giảm, năng suất của các máy nén tăng
Xử lý ngay sau đợt sửa chữa theo kế hoạch, kiểm tra trên băng thử biến trở của đề pô
IE S030 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2009
Đầu máy diesel TEM2K số 1084
↓ 15 %
khe hở dầu của bạc lót thanh truyền động cơ diesel,0,14–0,19 → 0,09–0,17 mm
↑ 0,2–0,3 mm
chiều dày răng bánh răng lớn của cụm bánh xe–động cơ,17,8 → 18,0–18,1 mm
↑ 6,7 %
năng suất máy nén KT-6, thời gian nạp khí30 → 28 s
↑ 3,8 %
áp suất dầu động cơ diesel ở các vị trí tay máy,2,5–4,8 → 2,7–5,0
Khe hở trong ổ trục của trục khuỷu giảm, răng bánh răng dày thêm, máy nén nạp khí nhanh hơn
Động cơ diesel, máy nén và các cụm bánh xe–động cơ được xử lý mà không tháo rời đầu máy
IE S033 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2008
Máy tiện 16K20
↓ 40 %
độ đảo mặt mút của trục cụm ổ trục,0,05 → 0,03 mm
Trục của cụm ổ trục quay ít đảo hơn, vết xước trên răng bánh răng biến mất, tiếng ồn của máy giảm
Sửa chữa trình diễn máy công cụ đã vận hành một phần tư thế kỷ
IE S032 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2008
Ổ bi 60314
↓ 7,04×
độ sóng Wz của rãnh lăn vòng ngoài,8,45 → 1,2 µm
↓ 1,8–2,2×
độ nhám Ra của rãnh lăn các vòng,0,1343–0,1474 → 0,0673–0,0745 µm
↓ 44 %
gia tốc rung đỉnh của ổ bi,103 → 58 m/s²
Đường lăn của các vòng nhẵn hơn, độ sóng của rãnh lăn giảm, độ rung của ổ bi giảm
Ổ bi có khuyết tật phát sinh trong vận hành, được xác nhận bằng thiết bị đo trước khi chạy rà
IE S034 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Azerbaijan, 2007
Hộp giảm tốc của toa xe khách số 13585
↑ 2,4–4,2 %
chiều dày răng tại đường kính trung bình và đường kính trong của vành răng
Răng của bánh răng côn lớn được bồi thêm kim loại, độ mòn tích lũy được bù đắp một phần
Chế phẩm được đưa vào dầu theo quy định, toa xe vẫn chạy các chuyến Baku — Saint Petersburg
IE S035 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2005
Máy đẩy cốc số 2
↑ gấp 1,5 lần
tuổi thọ của đai ốc:3–4 tháng với chất bôi trơn theo quy định → 5 tháng 26 ngày không thay thế, chưa xảy ra hỏng hóc
↓ gấp 6,3 lần
tiêu hao mỡ bôi trơn trong 177 ngày:12,6 kg qua các lần bổ sung mỡ hằng tuần (tính theo 0,5 kg mỗi tuần) → 2 kg nạp một lần
Đai ốc làm việc lâu hơn thời hạn quy định mà không phải thay thế, việc bổ sung mỡ hằng tuần đã chấm dứt
Theo dõi trong phân xưởng đang hoạt động, không dừng vận hành máy
IE S037 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Belarus, 2004
Máy nén 2VM10-50/9
↑ 0,02–0,07 mm
đường kính cổ biên của trục khuỷu,179,89–179,96 → 179,93–179,99 mm
↓ 2 A
dòng điện stato của động cơ điện dẫn động,27 → 25 A
↑ 41,7 %
áp suất dầu trong hệ thống,1,2 → 1,7 atm
Cổ trục khuỷu được bồi đắp kim loại, áp suất dầu tăng, dòng điện động cơ dẫn động giảm
Xử lý trên máy đang vận hành, không tháo rời và không dừng vận hành máy nén
IE S036 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2004
Tổ máy thổi khí TV-176/1,6
↓ 39–67 %
độ rơ hướng kính của ổ trục máy thổi khí,0,18–0,28 → 0,06–0,17 mm
↓ 2,7×
độ rơ hướng kính của ổ trục động cơ điện,0,16 → 0,06 mm
Khe hở trong ổ trục của tổ máy và động cơ điện giảm, hình dạng và kích thước của các cụm chi tiết được phục hồi
Ổ trục đã sát ngưỡng thay thế định kỳ theo định mức của doanh nghiệp
IE S039 Báo cáo của trường đại học Serbia, 2003
YUGO Skala và LADA Niva
↑ 2–16,4 %
áp suất nén ở cả 8 xi lanh,9–12,5 → 9,6–13,5 bar
↓ 9,3 %
tiêu hao nhiên liệu trong chu trình đô thị,12,95 → 11,75 l/100 km
↑ 9,5 %
công suất động cơ ở 4.800 vòng/phút,31,5 → 34,5 kW
↓ 3×
áp suất trong cácte động cơ,15 → 5 mm H₂O
Nhóm xi lanh – piston kín khít hơn, động cơ tăng công suất, tiêu hao nhiên liệu trong đô thị giảm
Phép đo của phòng thí nghiệm trường đại học, khoang động cơ được niêm phong giữa các lần đo
IE S040 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2002
Tổ máy phát điện diesel 6VAN-22
↑ 20–33 %
áp suất nén theo từng xi lanh,27–31 → 35–40 kgf/cm²
↓ 22–44 %
sắt trong sản phẩm mài mòn,38–75 → 29,5–42 g/t
↓ 4,4×
chi phí cho mỗi giờ tuổi thọ làm việc được phục hồi,7,17 → 1,64 UAH/h
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng, mài mòn các cặp ma sát chậm lại, chi phí sửa chữa thấp hơn sửa chữa có tháo rời
Xử lý không dừng vận hành tàu thủy, động cơ diesel thứ ba được sửa chữa làm đối chứng
IE S044 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2002
Lò công nghiệp số 1 của xưởng bánh mì
↓ 0,01 mm
khe hở hướng kính của từng ổ trục trong số hai ổ trục, đo sau 480 h vận hành
↑ 2,9–3,6×
chu kỳ bảo dưỡng cụm chi tiết,100–120 → 350–360 h
↓ 60 %
tiêu hao chất bôi trơn,100 → 40% so với lượng trước đây
Khe hở trong ổ trục giảm, việc súc rửa được loại bỏ, tiêu hao chất bôi trơn giảm
Nhiệt độ cao và hơi nước của lò nướng bánh mì, nơi chất bôi trơn theo quy định bị cốc hóa trong vòng một tuần
IE S041 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2002
Máy thử ma sát MI, cặp thép–gang
↑ 76–95 %
lấp đầy rãnh nhân tạo, độ sâu0,2 → 0,009–0,048 mm
↓ 11×
hệ số ma sát của cặp thép–gang,0,121 → 0,011
↓ 12–15×
độ nhám của bề mặt ma sát, Ra1,2 → 0,08–0,1
Rãnh tạo bằng dao cắt đã được bồi lấp, ma sát trong cặp ma sát giảm, bề mặt ma sát nhẵn hơn
Khuyết tật được tạo có chủ ý, song song là thí nghiệm đối chứng với dầu không có phụ gia
IE S043 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2002
Đầu máy số 44 099
↑ 0,34–0,58 mm
chiều dày răng của bánh răng đã xử lý, sai lệch so với kích thước danh nghĩa0,62–1,22 → 0,26–0,64 mm
↓ 0,30–0,32 mm
chiều dày răng của bánh răng chưa xử lý sau cùng quãng đường 35.000 km, sai lệch0,68–0,70 → 1,00 mm
Răng của bánh răng đã xử lý được bồi đắp thêm kim loại, vết rỗ được lấp kín, ở bánh răng đối chứng mài mòn vẫn tiếp diễn
Xử lý không tháo rời, hộp giảm tốc đối chứng trên cùng đầu máy để so sánh
IE S045 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Lò nướng xoay số 1 của xưởng bánh mì
↑ 2,1×
thời gian vận hành của cụm ổ trục khung quay,380–400 → không dưới 850 h
Cụm ổ trục khung quay làm việc lâu hơn mà không thay chất bôi trơn, hiện tượng bó kẹt không tái diễn
Các lò đối chứng dùng chất bôi trơn theo quy định được kiểm tra ở cùng thời gian vận hành
IE S046 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Azerbaijan, 2001
Hộp giảm tốc của máy cán CONTI-1
↓ 0–0,6 mm
khe hở hướng kính trong ăn khớp,1,2–1,6 → 0,9–1,2 mm
↓ 0,05 mm
độ rơ hướng kính của các trục,0,75 → 0,70 và 0,60 → 0,55 mm
Khe hở hướng kính giảm ở phần lớn các điểm, các vết cào xước và vết rỗ được lấp đầy, diện tích tiếp xúc trở nên đồng đều
Chế phẩm được đổ qua lỗ đổ dầu — không tháo rời hộp giảm tốc và không ngừng vận hành
IE S050 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Hộp giảm tốc TRKP, số xuất xưởng 0935
↑ 6,7–15,4 %
chiều dày răng bánh răng theo dây cung cố định tại các điểm bị mài mòn,3,5–3,9 → 4,04–4,16 mm
Răng bánh răng được bồi đắp kim loại đến kích thước danh nghĩa theo bản vẽ, khe hở hướng kính trong các ổ trục giảm
Hộp giảm tốc được tháo từ toa xe đang vận hành, răng đã mòn xuống dưới miền dung sai
IE S049 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Truyền động điện của máy nén tuabin KhTK
↓ 16,7 %
dòng điện tiêu thụ khi chạy không tải,120 → 100 A
↑ 30 %
thời gian chạy theo quán tính của truyền động điện,10 → 13 min
Bộ dẫn động quay nhẹ hơn, tổn thất do ma sát tại các gối đỡ giảm
Xử lý không tháo rời các cụm chi tiết và không dừng dây chuyền clo
IE S051 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Quạt gió chính số 1
↓ 16–24 %
khe hở hướng kính của ổ trục,0,29–0,31 → 0,22–0,26 mm
Khe hở tại gối đỡ quạt giảm, bề mặt lăn trở nên nhẵn hơn, tiếng ồn và mức phát nóng giảm
Xử lý không tháo rời cụm máy, phép đo ban đầu do một tổ chức bên thứ ba thực hiện
IE S048 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2001
Trục ép của máy xeo giấy
↓ 12–20×
độ đảo hướng kính của vòng cách,0,12–0,20 → 0,01 mm
↓ 50–57 %
độ đảo hướng trục của ổ trục,2,0–3,5 → 1,0–1,5 mm
Độ đảo của vòng cách trở về trong giới hạn cho phép, độ đảo hướng trục giảm, ổ trục trở lại vận hành mà không cần thay
Cả hai ổ trục đều nằm ngoài giới hạn cho phép theo mọi thông số, có dấu vết gỉ và vết rỗ
IE S047 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy nghiền chốt MKM-1000
↑ 5–6×
thời gian vận hành của ổ trục đến khi hỏng,500–600 → 3.000 h
6 trên 6
ổ trục đang làm việc không có hỏng hóc, thời gian vận hành 3.000 h
Ổ trục làm việc lâu hơn nhiều lần so với thời hạn tiêu chuẩn, không có hỏng hóc, không cần thay thế
Ổ trục làm việc ở tốc độ quay cao hơn tốc độ tính toán; chế độ bảo dưỡng không thay đổi
IE S021 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Động cơ diesel tàu thủy 6ChN 18/22 và 4Ch 8,5/11
↑ 19,3–37,2 %
áp suất nén trong các xi lanh,22,6–24,8 → 29,0–31,0 kgf/cm²
↓ 11,6 %
tiêu hao nhiên liệu khi có tải,21,5 → 19,0 kg/h
↑ 21,4 %
áp suất dầu ở 750 vòng/phút,2,8 → 3,4 kgf/cm²
Áp suất nén tăng ở tất cả xi lanh, tiêu hao nhiên liệu khi có tải giảm, áp suất dầu tăng
Cả hai động cơ diesel tàu thủy được xử lý mà không tháo rời và không đưa tàu ra khỏi khai thác
IE S056 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Hộp giảm tốc Ts2-750 của bộ dẫn động con lăn AGNTs-2u
↑ 0,12–0,72 mm
chiều dày răng ở ba cấp truyền của hộp giảm tốc sau một tháng vận hành
Răng của cả ba cấp truyền được bồi đắp kim loại, các vết cào xước được san phẳng, độ sâu rãnh giảm
Chế phẩm được đưa vào dầu, hộp giảm tốc không tháo rời và không tháo khỏi bộ dẫn động
IE S052 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Máy nén, hộp giảm tốc, đầu máy diesel
↑ 0,9–1,6 mm
chiều dày răng của các hộp giảm tốc, mài mòn trước khi xử lý không dưới 1,5 mm
↓ 37,5 %
khe hở hướng kính của ổ trục quạt hút khói
↓ 8,3–29,2 %
dòng điện tiêu thụ của các máy nén 305VP30/8
↓ 15 %
tiêu hao nhiên liệu của đầu máy diesel ở chế độ không tải
Răng các hộp giảm tốc được bồi đắp kim loại, khe hở ổ trục thu hẹp, dòng điện và tiêu hao nhiên liệu giảm
Xử lý không tháo rời, trong chế độ vận hành bình thường của các phân xưởng thuộc liên hợp
IE S053 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Hộp giảm tốc dẫn động máy bơm
↑ 0,095–0,40 mm
chiều dày răng trên bốn bánh răng của mỗi hộp giảm tốc, R-102-S sau 504 h và R-301-V sau 336 h vận hành
31
trong số 32 răng được đo đã tăng chiều dày, không răng nào bị hao hụt kim loại
Răng các bộ truyền được bồi đắp kim loại ngay trong quá trình vận hành, không răng nào bị giảm chiều dày
Cả hai phép đo được thực hiện trên các hộp giảm tốc đang vận hành, không tháo rời và không dừng vận hành
IE S054 Phòng thí nghiệm được công nhận Ukraina, 2000
Trục các đăng máy kéo, cỡ 31
↓ 0–0,04 mm
mài mòn mặt bên ngõng trục chữ thập, nạp mỡ một lần, 502 h
Mài mòn ngõng trục chữ thập vẫn ở mức tối thiểu, trục vận hành hết tuổi thọ làm việc mà không có hỏng hóc và vẫn còn khả năng làm việc
Nạp mỡ một lần so với nạp mỡ có bổ sung trên cùng một trục — hai trục chữ thập đặt cạnh nhau
IE S055 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2000
Máy nén EK4B-M, số xuất xưởng 16484
↓ 4,8 %
dòng điện tiêu thụ của máy nén,8,3 → 7,9 A
↑ 36 %
năng suất máy nén theo thời gian nạp đầy bình chứa khí,2 min 32 s → 1 min 52 s
Thông số hình học của xi lanh được phục hồi, bình chứa khí nén được nạp nhanh hơn, dòng điện tiêu thụ giảm
Máy nén không bị ngừng khai thác, việc nghiệm thu do hội đồng kỹ thuật của depot thực hiện
IE A001 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 4 biên bản Ukraina, 2003
Động cơ diesel đầu máy 10D100 và 12VFE
↑ 13–72 %
áp suất nén theo từng xi lanh,25–28 → 27–31 và 18–20 → 31–35 kgf/cm²
↓ 14,5–25 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,108 → 81 l/h trên đoàn tàu diesel tự hành D1
↓ 8–17 dBA
mức ồn ở tốc độ quay tối đa,131 → 114 và 108 → 95 dBA
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của cả hai động cơ diesel, tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải và tiếng ồn giảm
Các động cơ diesel khác nhau, các phép đo lặp lại khi sửa chữa theo kế hoạch: hiệu quả không suy giảm mà còn tăng thêm
IE A002 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2009
Máy nén trục vít 05-K
↓ 12–18 %
mức rung tại các cụm ổ trục của rôto và các gối đỡ bệ máy
Độ rung của các cụm ổ trục và gối đỡ giảm trên cả ba máy nén, không tháo mở máy
Các phép đo trước và sau trên toàn bộ trạm máy nén, không tháo rời và không dừng máy
IE A003 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2004
Xe nâng hàng DV 1792, số T0480KKh
↑ 7,7–37,5 %
áp suất nén theo từng xi lanh của động cơ,16–19,5 → 21–22 kgf/cm²
↓ 9,5 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,95 → 105 s cho một bình đo
↓ 10 mm
độ tụt cần nâng dưới tải trọng kiểm tra trong 5 min,30 → 20 mm
↑ 0,2 kgf/cm²
áp suất dầu trong hộp số ở cả ba chế độ,0,5 → 0,7 kgf/cm²
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, tiêu hao nhiên liệu giảm, cần nâng không còn bị tụt dưới tải
Động cơ, hộp số và hệ thống thủy lực được xử lý trong một chu trình, không tháo rời
IE A004 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2013
Động cơ GAZ-52 và D-245
↑ 2–13 %
áp suất nén theo từng xi lanh của động cơ xăng GAZ-52,7,1–9,6 → 8,5–9,8 kgf/cm² (mức tăng tối đa ở một xi lanh là 32%)
↑ 2–6 %
áp suất nén theo từng xi lanh của động cơ diesel D-245,20,8–24,8 → 21,5–26,1 kgf/cm²
Áp suất nén tăng ở cả động cơ xăng và động cơ diesel, độ chênh lệch giữa các xi lanh giảm
Động cơ xăng và động cơ diesel của đội xe, xử lý không tháo rời
IE A005 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2011
Máy nén tuabin K-500
↓ 2,8–3,1 %
công suất tiêu thụ của bộ dẫn động ở chế độ có tải,2.578–2.692 → 2.506–2.609 kW
↓ 13–73 %
độ dịch chuyển rung của gối đỡ ổ trục, tại gối đỡ hộp giảm tốc có khuyết tật1.648 → 136,5 µm
Mức tiêu thụ của bộ dẫn động giảm ở cùng chế độ vận hành, độ rung của gối đỡ hộp giảm tốc giảm trên cả hai máy
Cả hai máy của khu vực khí nén được xử lý khi đang vận hành, không tháo rời và không dừng máy
IE A006 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2007
Hộp giảm tốc của bộ dẫn động các chảo sỏi
↑ 0,1–0,5 mm
chiều dày răng theo dây cung cố định trên cả bốn vành răng của hai hộp giảm tốc
↓ 20,5 %
dòng điện tiêu thụ khi chạy không tải, bộ dẫn động chảo số 1,44,0 → 35,0 A
↓ 26–80 %
dịch chuyển rung tại gối đỡ trục,32–197 → 6–54 µm
Răng bánh răng của cả hai hộp giảm tốc được bồi đắp thêm kim loại, dòng điện không tải giảm, độ rung tại gối đỡ giảm
Cả hai hộp giảm tốc của dây chuyền được xử lý không tháo rời, trong điều kiện vận hành bình thường
IE A007 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2006
Quạt hút khói D5B và quạt VGD 5B
↓ 8,6–12,5 %
dòng điện của động cơ điện,20 → 17,5 A và 155–160 → 141,6–144 A
↓ 7–46 %
vận tốc rung tại gối đỡ ổ trục,1,01–7,66 → 0,78–2,73 mm/s
Gối đỡ ổ trục của cả hai máy vận hành êm hơn, dòng điện và công suất tiêu thụ của bộ dẫn động giảm
Cả quạt hút khói lẫn quạt gió của phân xưởng — không tháo rời ổ trục và không đưa vào sửa chữa
IE A008 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2005
Hộp giảm tốc của nhóm sấy số 5 và số 6
↑ 0,05–0,15 mm
độ dày răng của các bộ truyền bánh răng trong cả hai hộp giảm tốc
↓ 4,5–9 %
công suất tiêu thụ của bộ dẫn động khi chạy không tải,1,12 → 1,07 và 1,56 → 1,42 kW
↓ 16–35 %
vận tốc rung tại các gối đỡ ổ trục,2,8–7,5 → 2,3–6,2 mm/s
Răng của các bộ truyền chịu tải tăng độ dày, bộ dẫn động vận hành êm hơn và tiêu thụ dòng điện ít hơn
Hai hộp giảm tốc của cùng một thiết bị, xử lý không tháo rời trong chu trình làm việc
IE A009 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản 2004–2005
Máy nén EK-7V
↑ 19–32 %
năng suất máy nén, thời gian nạp đầy bình chứa khí 10 min 23 s và11 min 34 s → 8 min 45 s
Bình chứa khí nén được nạp đầy nhanh hơn, không cần sửa chữa kèm theo việc thay nhóm piston, máy nén tiếp tục vận hành
Phân xưởng quay lại để xử lý lần nữa chính máy nén đó — và nhận được kết quả như cũ
IE A010 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2004
Máy nén piston FIAC và LB-30
↑ 9–25,5 %
năng suất ở tải làm việc; nạp đầy bình chứa khí nén256 → 204 s và 100 → 91 s
Năng suất khi có tải tăng trên cả hai máy nén, khe hở trong nhóm xi lanh – piston giảm
Cùng một hiệu quả lặp lại trên cả hai máy nén, xử lý không tháo rời
IE A011 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản 2003
Động cơ xăng UAZ-3962 và VAZ-21093
↑ 25–65,3 %
áp suất nén theo từng xi lanh,4,9–5,4 → 8,1–8,2 trên UAZ và 8–10 → 12–12,5 trên VAZ
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của cả hai động cơ, các xi lanh yếu nhất tiến gần đến mức của các xi lanh còn lại, áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng
Lặp lại trên các xe khác nhau của doanh nghiệp vận tải ô tô: đổ chế phẩm vào, không tháo rời động cơ
IE A012 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản 2002
Động cơ của hai xe việt dã
↑ 6,9–16,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh của MITSUBISHI CHALLENGER,12,0–12,5 → 14,0–14,5 kgf/cm²
↑ 6,9–16,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh của TOYOTA LAND CRUISER,35,0–36,0 → 38,5–39,0 kgf/cm²
Áp suất nén tăng ở mọi xi lanh được đo của cả hai xe, độ kín của nhóm piston – xi lanh được duy trì trong suốt quãng đường chạy
Hai xe khác nhau của đội xe, phép đo được lặp lại sau quãng đường chạy kiểm tra trong điều kiện vận hành bình thường
IE A013 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản 2002
GAZ 31029 và ô tô khách IKARUS-263
↑ 2,9–66,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh, GAZ31029 6,6 → 7,2 · IKARUS-263 17,0 → 24,5 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của cả hai xe, chênh lệch giữa các xi lanh thu hẹp
Xe con và ô tô khách của cùng một đội xe: không tháo động cơ khỏi xe và không tháo rời động cơ
IE A015 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản 2001
Ô tô khách Ikarus 280 và LiAZ 677
↑ 8,3–40 %
áp suất nén theo từng xi lanh của Ikarus 280,25–27 → 28–30 kgf/cm²; tăng ở 13 trong số 14 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
↑ 8,3–40 %
áp suất nén theo từng xi lanh của LiAZ 677,5,0–6,0 → 6,0–7,0 kgf/cm²; tăng ở 13 trong số 14 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
Áp suất nén tăng ở cả hai động cơ, áp suất nén ở các xi lanh yếu nhất tăng lên gần mức chung
Cả hai xe được xử lý trong cùng một ngày và quay lại đo sau các chuyến chạy thông thường
IE A014 Biên bản có chữ kýchuỗi 2 biên bản 2001
Động cơ KamAZ
↑ 9,1–20,6 %
áp suất nén theo từng xi lanh của cả hai xe,22,2–26,6 → 25,9–30,0
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của cả hai xe, chênh lệch giữa các xi lanh giảm
Lặp lại trên hai xe của đội xe: phép đo sau hàng nghìn kilômét vận hành bình thường
IE A016 Biên bản có chữ kýchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2001
Động cơ ô tô tải KAMAZ và MAZ
↑ 75–82 s
thời gian động cơ hoạt động với lượng nhiên liệu 500 g,6 min 10 s–6 min 30 s → 7 min 25 s–7 min 52 s
Trên cả hai xe, động cơ hoạt động lâu hơn với cùng một lượng nhiên liệu, mức tiêu hao nhiên liệu theo giờ giảm
Các ô tô tải khác nhãn hiệu thuộc cùng một đội xe, được xử lý trong một chu kỳ và đo theo cùng một cách
IE A017 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2000
Máy nén 305 VP 30/8, phân xưởng thiêu kết
↓ 25,6–25,9 %
thời gian nâng áp suất đến áp suất làm việc,3:43 → 2:46 và 4:15 → 3:09 min:s
↓ 8,3–22,6 %
dòng điện tiêu thụ,180 → 165 và 155 → 120 A
Việc đạt áp suất làm việc diễn ra nhanh hơn trên cả hai máy, dòng điện tiêu thụ giảm
Cả hai máy được xử lý ở trạng thái lắp ráp nguyên cụm, không tháo rời; lần đo kiểm tra trong cùng một ngày
IE A018 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 1999–2000
Máy nén 2VM4-27/9
↑ 16 %
năng suất máy nén OUS30D01, nạp đầy20 m³ 4 min 39 s → 4 min
↓ 19–40 %
nhiệt độ dầu trong hệ thống cơ cấu trục khuỷu – thanh truyền,80 → 48–65 °C
Năng suất của các máy nén tăng, dầu trong cơ cấu trục khuỷu – thanh truyền không còn bị quá nhiệt
Xử lý không tháo rời, sau khi kiểm tra, nhà máy điện đã mở rộng áp dụng cho cả hai khu vực
IE A025 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2013
Renault 19, động cơ C3J
↑ 35,4 %
áp suất nén ở xi lanh số 4,6,5 → 8,8 kgf/cm²
Xi lanh yếu nhất giữ được áp suất nén đã tăng, áp suất tăng lên nhanh hơn, bugi ít bị bám dầu hơn
Các phép đo ở từng giai đoạn: trước khi xử lý, sau khi tẩy muội than và sau một quãng đường chạy
IE A026 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2013
Máy tiện ren vít 16K20
↑ 0,05–0,15 mm
chiều dày răng của hộp số,5,8 → 5,9 và 6,0 → 6,15 mm
↓ 7,6 %
công suất tiêu thụ khi có tải,3,48–3,74 → 3,2–3,45 kW
↓ 59–89 %
vận tốc rung tại các điểm kiểm tra,1,23–1,71 → 0,10–0,70 mm/s
↓ 3,3–3,8×
độ nhám Ra của mẫu tiện thử,7,98 → 2,1–2,4 µm
Hình dạng và kích thước của trục chính và răng được cải thiện, độ rung giảm, bề mặt tiện thử nhẵn hơn
Xử lý hệ thống bôi trơn không dừng máy và không tháo rời các cụm của máy
IE A024 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2013
Ô tô MAN TGA, động cơ diesel D 2866
↑ 2,5 atm
áp suất nén theo từng xi lanh,28–29 → 31 atm
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh và đạt cùng một mức, độ kín của nhóm piston – xi lanh được phục hồi
Xe đầu kéo đường dài trong quá trình vận hành bình thường, xử lý không tháo rời động cơ
IE A023 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2013
Ô tô ZiL-131, biển số AN 9719 VS
↑ 0,2 bar
áp suất nén ở xi lanh yếu nhất,8,0 → 8,2 bar; ở các xi lanh còn lại thay đổi trong phạm vi 0,5 bar
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, độ chênh lệch giảm xuống mức của động cơ mới
Xử lý không tháo rời và không ngừng khai thác xe, trong lần thay dầu theo kế hoạch
IE A028 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2012
Ô tô KAMAZ 5320, biển số 147-97 KhA
↑ 3,9–8,3 %
áp suất nén theo từng xi lanh,28,7–30,5 → 31,0–32,5 kgf/cm²
↓ 8 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,100 ml nhiên liệu trong 2 min 20 s → 2 min 33 s
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng, tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải giảm
Xử lý không tháo rời động cơ, lần đo kiểm tra sau một quãng đường chạy trong các chuyến vận tải
IE A029 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2012
Đầu máy diesel TEM2 số 2941, sản xuất năm 1975, động cơ diesel PDG-1
↑ 25–36 %
áp suất nén của các xi lanh bị mòn, vị trí tay máy 5,22–24 → 30 kgf/cm²
↓ 35 %
mức tiêu hao dầu do cháy hằng tháng trong khai thác thông thường, 200 lít mỗi tháng
↑ 50–95 %
áp suất cháy cực đại, các xi lanh 1,2 và 6, vị trí tay máy 5, 22–24 → 36–43 kgf/cm²
Các xi lanh trước đó không phát được công suất đã trở lại làm việc khi có tải, tiêu hao dầu do cháy giảm
Xử lý không tháo rời động cơ và không đưa đầu máy ra khỏi vận hành
IE A027 Biên bản có chữ ký 2012
Máy tiện CNC RT-2000
↓ 4×
độ đảo ổ trục chính vào cuối ca làm việc,0,06 → 0,015 mm
Độ đảo trục chính vào cuối ca làm việc giảm, tiếng gõ và hiện tượng bó kẹt chấm dứt, máy tiện được đưa trở lại phân xưởng
Máy công cụ CNC có cụm trục chính sắp hỏng vẫn tiếp tục vận hành mà không tháo rời cụm này
IE A030 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2011
Ô tô khách Hyundai AeroExpress, 2 chiếc
↑ 1,5 kgf/cm²
áp suất nén, trung bình trên tất cả các xi lanh của động cơ D6CA (ở các xi lanh bị mòn 2–3 kgf/cm²)
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, nhiều nhất ở các xi lanh bị mòn, số đo giữa các xi lanh trở nên đồng đều
Xử lý trong khi khai thác trên tuyến: động cơ không tháo rời, ô tô khách vận hành ở chế độ bình thường
IE A031 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2011
Máy nén khí 4VM10-100/9
↓ 3,0 %
công suất tiêu thụ ở chế độ không tải,467,12 → 455,11 kW
↓ 26–37 %
dịch chuyển rung trên vỏ máy và bệ máy,9,0–83,3 → 6,4–64,2 µm
Mức tiêu thụ điện năng khi chạy không tải giảm, độ rung của vỏ máy và bệ máy giảm xuống
Xử lý hệ thống dầu trên máy nén đang làm việc, không đưa máy ra khỏi vận hành
IE A034 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2009
Đầu máy diesel dồn TEM 15 số 166
↑ 7–17 %
áp suất nén theo từng xi lanh của động cơ diesel,560 vòng/phút, 23–29 → 26–30 kgf/cm²
↑ 12,9 %
năng suất máy nén KT-6 khi nạp khí trong dải áp suất 7–8 kgf/cm²,35 → 31 s
↓ 55–69 %
vận tốc rung tại các điểm đo trên động cơ và máy nén,3,2–6,3 → 1,1–3,1 mm/s
Nhóm xi lanh – piston kín khít hơn, máy nén nạp khí nhanh hơn, độ rung giảm
Các phép đo trước và sau, đầu máy diesel suốt thời gian đó vẫn làm công tác dồn
IE A033 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2009
Máy nén ECOAIR D40
↑ 10 %
năng suất máy nén, nạp khí 6,5–8 atm,55 → 50 s
↓ 25 %
nhiệt độ dầu trong hệ thống,80 → 60 °C
Máy nén không còn quá nhiệt, bảo vệ quá nhiệt không còn tác động, quá trình nạp khí nhanh hơn
Xử lý qua bể dầu, không tháo rời và không đưa máy nén ra khỏi vận hành
IE A035 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2009
Trục các đăng dẫn động bánh xe ZAZ-1102 và ZAZ-1103
↓ 20–25 %
mài mòn chi tiết khớp, mỡ bôi trơn Sh2 so với Sh1
8/8 khớp
mức tăng độ rơ góc 14–34 arcmin so với 15–35 ở các khớp đối chứng
Tất cả các trục đã hoàn thành chương trình thử nghiệm và vẫn giữ được khả năng làm việc, mài mòn của chi tiết dùng mỡ bôi trơn Sh2 thấp hơn
Băng thử của nhà máy ô tô: các khớp được tháo rời và kiểm tra sau khi hoàn thành toàn bộ chương trình
IE A038 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2008
Bơm định lượng PND 100/250
↓ 8,6 %
dòng điện tiêu thụ của truyền động điện,3,5 → 3,2 A
Dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động giảm, độ rung của hộp giảm tốc theo các trục X và Y giảm
Phép đo do chính nhà máy nhiệt điện đồng phát thực hiện, xử lý không tháo rời hộp giảm tốc và không dừng máy bơm
IE A036 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2008
Máy kéo MTZ-82, động cơ D-240
↑ 12,5–24 %
áp suất nén theo từng xi lanh,25–28 → 31–32 kgf/cm²
↓ 15,4 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,1,88 → 1,59 l/h
↓ 7×
mức tiêu hao dầu,2,2 → 0,3 l trong 6 h làm việc cường độ cao
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén ở các xi lanh đã tiến về cùng một giá trị, mức tiêu hao nhiên liệu và dầu giảm
Xử lý không tháo rời, máy kéo vẫn làm việc ngoài đồng — và 5 năm theo dõi
IE A037 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2008
Đầu máy diesel dồn TGM6A số 2059
↑ 4–21 %
áp suất nén theo từng xi lanh ở 360 vòng/phút,19–25 → 21–27 kgf/cm²
↓ 20–47 %
vận tốc rung của thân động cơ,2,91–8,29 → 1,56–6,81 mm/s
↑ 33–40 %
áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn,1,8–3,6 → 2,4–4,9 kgf/cm²
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, độ rung của thân động cơ giảm, áp suất dầu tăng ở tất cả các chế độ
Động cơ diesel năm 1985: các phép đo trước và sau thời gian vận hành, không tháo rời động cơ
IE A040 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2007
Ô tô khách PAZ 33205
↑ 2,4–5,9 %
áp suất nén theo từng xi lanh,8,5 → 9,0 kgf/cm²; tăng ở 3 trong số 4 phép đo; các phép đo còn lại không đổi
Áp suất nén trong các xi lanh tăng, độ kín của nhóm xi lanh – piston được phục hồi
Chế phẩm được đổ vào dầu trong quá trình chạy tuyến: không tháo rời động cơ và không tháo động cơ khỏi xe
IE A039 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2007
Ô tô ZIL 130, ZIL 43331, KamAZ
↑ 0,7–27,8 %
áp suất nén trung bình của động cơ xăng ZIL,6,8–7,2 → 7,5–9,2 kgf/cm²
↓ 2,1×
độ khói khí thải của KamAZ ở chế độ gia tốc tự do,25 → 12
↑ 14–30 %
áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn ZIL,1,0–3,6 → 1,3–4,1 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, độ khói khí thải đã nằm trong giới hạn cho phép, áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn tăng
Xe thuộc đội xe của tổ chức đường bộ, động cơ không bị tháo rời và vẫn tiếp tục vận hành
IE A041 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2007
Hộp giảm tốc máy ép vắt lần hai số 2
↑ 0,2–0,5 mm
chiều dày răng của bộ truyền bánh răng cấp I và II,4,0–6,9 → 4,3–7,2 mm
↓ 10 %
công suất tiêu thụ của động cơ điện khi chạy không tải
↓ 57–68 %
vận tốc rung của vỏ hộp giảm tốc,6,45–14,2 → 2,14–5,44 mm/s
Răng được bồi đắp kim loại tại các vết tiếp xúc, mức tiêu thụ của bộ dẫn động giảm, vỏ hộp giảm tốc phát ra ít tiếng ồn hơn
Hộp giảm tốc có bánh răng cấp hai đạt độ mòn giới hạn vẫn tiếp tục vận hành
IE A042 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2006
Máy nén khí 4M10-120/9
↓ 6 %
công suất tiêu thụ khi có tải,648,0 → 609,0 kW
↓ 2,4 %
dòng điện stato của động cơ điện,62,0 → 60,5 A
↓ 52–79 %
vận tốc rung tại các điểm kiểm tra,2,05–7,38 → 0,684–3,55 mm/s
Mức tiêu thụ năng lượng giảm ở cùng chế độ vận hành, độ rung của thân máy và móng máy giảm xuống
Xử lý hệ thống dầu mà không tháo rời máy nén, vốn đã qua đại tu
IE A043 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2006
Máy mài tròn Jones-Shipman
↓ 12 dB
mức ồn ở hộp tốc độ,75 → 63 dB
Máy vận hành êm hơn, thợ mài nghe thấy sự khác biệt, không mở hộp tốc độ
Gel được đưa vào hệ thống bôi trơn, máy vẫn phục vụ công việc của phân xưởng
IE A047 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2005
Ô tô GAZ-3221 “Gazelle”
↑ 33 %
áp suất nén theo từng xi lanh,8,0–9,2 → 10,5–11,5 atm
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Độ kín của nhóm xi lanh-piston được phục hồi, hoạt động của các xi lanh trở nên đồng đều, muội than trên bugi không còn
Động cơ bị mài mòn được xử lý trong khi xe chạy tuyến, không tháo rời và không tháo khỏi xe
IE A046 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2005
Cụm máy nén K-3
↓ 31,8 %
dòng điện tiêu thụ của đầu nén,22 → 15 A
↑ 2,2×
năng suất đầu nén theo thời gian nạp đầy bình chứa khí nén 0,5 m³ đến 7 atm,4:50 → 2:15 min:s
Dòng điện tiêu thụ của đầu nén giảm, việc nạp khí cho bình chứa khí nén nhanh hơn, kết quả tốt hơn so với đầu nén đối chứng
Xử lý không tháo rời, bên cạnh là đầu nén đối chứng sau sửa chữa có thay thế chi tiết
IE A045 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2005
Bơm mạng nhiệt NTS-7G
↓ 11,6 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ điện khi có tải,25,8 → 22,8 A
↓ 23–66 %
gia tốc rung của gối đỡ bơm và động cơ điện,12,9–224 → 9,05–56,9 m/s²
Dòng điện của động cơ điện khi có tải giảm, độ rung của gối đỡ bơm và động cơ giảm
Phép đo trên máy bơm đang vận hành tại phân xưởng tuabin, không tháo rời ổ trục
IE A044 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2005
Bơm xả rửa 3V 200/2
↓ 7,5 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ điện khi có tải,300 → 276–278 A
↓ 4–21 %
độ dịch chuyển rung của gối đỡ máy bơm và động cơ,4,4–61 → 4,3–47 µm
Động cơ tiêu thụ dòng điện ít hơn, các gối đỡ trục vận hành êm hơn, không ghi nhận vấn đề nào trong hoạt động của máy bơm
Các phép đo của phân xưởng tuabin và phân xưởng điện trước khi xử lý và sau thời gian vận hành liên tục suốt ngày đêm
IE A050 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2004
Máy nén tuabin K-250 số 6
↓ 5,3 %
công suất tiêu thụ của động cơ điện khi chạy không tải,743,04 → 703,4 kW
↓ 27–56 %
độ dịch chuyển rung của gối đỡ ổ trục,0,5–1,9 → 0,05–1,6 µm
Mức tiêu thụ của động cơ điện khi chạy không tải giảm, độ rung của gối đỡ ổ trục giảm xuống
Xử lý trong điều kiện vận hành bình thường: không dừng và không tháo rời máy nén
IE A128 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2004
Động cơ điện của bơm chân không
↓ 10,48 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ,28–30 → 25–27 A
ở các cụm máy chưa xử lý, dòng điện không thay đổi trong cùng 20 ngày đó
Dòng điện của động cơ đã xử lý giảm, ở các cụm máy chưa xử lý vẫn giữ nguyên
Chế phẩm xử lý được đưa vào ổ trục của máy bơm đang chạy, máy bơm không phải ngừng vận hành
IE A053 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2004
Máy mài lỗ VERMUT
↑ 2 bar
áp suất dầu trong hệ thống thủy lực của máy,17 → 19 bar
Chuyển động chạy dao của bàn dao trở nên đều, rò rỉ dầu giảm, việc tháo ra sửa chữa van phân phối thủy lực chấm dứt
Van phân phối thủy lực của máy bị mài mòn phải tháo mở hằng tháng
IE A049 Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2004
Hộp giảm tốc bánh răng côn KA218-1000 kW
↑ 0,20 mm
chiều dày răng của bánh răng hộp giảm tốc,12,50–19,00 → 12,70–19,20 mm
↓ 30,8 %
khe hở bên của ổ trục tang trống,0,65 → 0,45 mm
↓ 8,3 %
dòng điện động cơ dẫn động hộp giảm tốc khi chạy không tải,36 → 33 A
Kim loại được bồi đắp thêm trên răng, khe hở ổ trục giảm, tải của động cơ điện giảm
Hội đồng kỹ thuật của mỏ đã chọn hộp giảm tốc bị mài mòn nhiều nhất của trạm
Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2004
Hộp giảm tốc, bộ truyền bánh răng, máy nén KV-25
↑ 0,1–0,3 mm
độ tăng chiều dày răng của hộp giảm tốc động cơ kéo
↓ 48 %
thời gian nạp đầy bình chứa khí nén đến 6 atm,2 min 28 s → 1 min 17 s
Răng đã xử lý tăng chiều dày, răng chưa xử lý tiếp tục bị mài mòn
Bên cạnh cụm đã xử lý, một cụm đối chứng chưa xử lý làm việc trong suốt cả giai đoạn
IE A052 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2004
Lò nướng xoay “Musson-rotor super”
↑ 3,75×
chu kỳ bảo dưỡng cụm ổ trục,200 → 750 h
Mỡ bôi trơn không còn bị cốc hóa, không cần dừng lò để thay thế, cụm ổ trục tiếp tục vận hành
Chế độ sản xuất bình thường: không tháo rời cụm ổ trục, chỉ thay mỡ bôi trơn
IE A051 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Belarus, 2004
Máy nén 2VM10-50/8
↓ 1 A
dòng điện stato của động cơ dẫn động,16 → 15 A
↓ 12 °C
nhiệt độ cấp I,149 → 137 °C
↑ 10,3 %
áp suất dầu trong hệ thống,3,9 → 4,3 atm
Dòng điện động cơ dẫn động giảm, cấp thứ nhất có nhiệt độ thấp hơn, áp suất hệ thống bôi trơn tăng
Được xử lý ngay sau đại tu, không ngừng vận hành máy nén
IE A048 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Gruzia, 2004
Bơm cao áp của đầu máy diesel ChME-3 số 3329
↑ 58–131 %
lượng cấp nhiên liệu của các phân bơm cao áp bị mòn,60–118 → 95–232 ml
Lượng cấp nhiên liệu của các phân bơm cao áp bị mòn tăng lên, không tháo bơm khỏi đầu máy và không tháo rời bơm, không thay các cặp pít tông trụ – xi lanh
Bơm được phục hồi trong quá trình vận hành bình thường, không tháo khỏi đầu máy diesel
IE A058 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2003
Máy nén tuabin K-500, số xuất xưởng 9828
↓ 6,1 %
công suất tiêu thụ của động cơ điện ở chế độ không tải,2.682,5 → 2.518,0 kWh
↓ 4,8 %
dòng điện stato của động cơ điện ở chế độ không tải,250 → 238 A
Điện năng tiêu thụ ở chế độ không tải giảm, dòng điện stato và dòng điện theo từng pha giảm
Xử lý không dừng máy nén, phép đo bằng thiết bị đo của liên hợp và kiểm tra lặp lại
IE A055 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2003
Thang máy, hộp giảm tốc trục vít
↓ 22,2 %
độ rơ ăn khớp của trục vít,36° → 28°
Độ rơ của cặp trục vít – bánh vít giảm, vết rỗ và tróc rỗ bề mặt biến mất, tiếng ồn hộp giảm tốc giảm
Cặp ma sát bằng đồng thanh đã mòn vẫn tiếp tục làm việc, hộp giảm tốc được phục hồi mà không phải thay
IE A060 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2003
Máy nén 2VM-10-63/9 và VP3-20/9
↑ 22 %
năng suất VP3-20/9, nạp khí cho bình chứa khí nén11 → 9 s
↑ 9,5 %
năng suất 2VM-10-63/9, nạp khí cho bình chứa khí nén6 min 45 s → 6 min 10 s
↑ 38,5 %
áp suất dầu của VP3-20/9,2,6 → 3,6 theo thiết bị đo của phân xưởng
↑ 30 %
áp suất dầu của 2VM-10-63/9,3 → 3,9 theo thiết bị đo của phân xưởng
Bình chứa khí nén được nạp nhanh hơn, áp suất dầu tăng, dòng điện tiêu thụ không tăng
Xử lý trong quá trình vận hành thường lệ của phân xưởng, không tháo rời và không dừng vận hành máy
IE A057 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2003
Ô tô tự đổ KamAZ-55111A
↑ 2,5×
áp suất dầu trong động cơ,2,2 → 5,5 kgf/cm²
Áp suất dầu tăng, độ rung giảm, các vết sứt mẻ trên con lăn của ổ lăn moay-ơ không còn
Ô tô tự đổ trong điều kiện vận hành thông thường: xử lý động cơ, bơm cao áp và moay-ơ mà không tháo rời
IE A056 Biên bản có chữ ký 2003
Ô tô con VAZ-21310
↑ 16,4 %
áp suất nén theo từng xi lanh,9–10 → 11–11,5
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Động cơ lấy lại lực kéo và khả năng tăng tốc, tiếng ồn trong hệ thống truyền lực biến mất, việc vào số dứt khoát
Động cơ và toàn bộ hệ thống truyền lực được xử lý không tháo rời, trong quá trình vận hành thường ngày
IE A059 Biên bản có chữ ký 2003
Máy nén khí đầu máy KT-6
↑ 6–25 %
độ cứng thành xi lanh,269–278 → 292–347 HB
↓ 18,4 %
dòng điện tiêu thụ của máy nén,19 → 15,5 A
Thành xi lanh cứng hơn, dòng điện tiêu thụ giảm, mức tiêu hao dầu máy nén giảm
Xử lý ngay trên đầu máy trong thời gian nghỉ theo quy định, không tháo rời
IE A062 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2003
Đầu máy 45–185
↓ 33 %
thời gian nạp đầy hệ thống khí nén từ 7 lên 8 atm,37 → 25 s
↓ 6,1–12,7 %
dòng điện động cơ điện của máy nén,80–118 → 74–103 A
Máy nén lại nạp khí cho hệ thống nhanh hơn, dòng điện động cơ điện giảm ở tất cả các chế độ
Phép đo lặp lại được thực hiện không phải ngay sau khi xử lý mà sau khi đầu máy đã chạy một quãng đường trên tuyến
Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2003
Đầu máy điện EL 44 số 075.0
↑ 0,47 mm
chiều dày răng của bánh răng nhỏ, trung bình; sai lệch so với kích thước danh nghĩa0,50–0,57 → 0,00–0,03 mm
↑ 0,20 mm
chiều dày răng của bánh răng lớn, trung bình; sai lệch so với kích thước danh nghĩa0,70–1,11 → 0,60–0,95 mm
↓ 0,20 mm
bánh răng nhỏ của hộp giảm tốc chưa xử lý sau cùng quãng đường 63.314 km, sai lệch0,25–0,32 → 0,40–0,55 mm
Răng của hộp giảm tốc đã xử lý được bồi đắp thêm kim loại, các vết tróc rỗ bề mặt khép lại, ở hộp giảm tốc đối chứng mài mòn vẫn tiếp diễn
Hộp giảm tốc đối chứng của cùng đầu máy chạy cùng quãng đường mà không được xử lý
IE A054 Báo cáo của trường đại học Slovakia, 2003
Động cơ diesel AVIA 712.18.1
↑ 3,5–5,4 %
áp suất nén của các xi lanh yếu,28–28,5 → 29,5 bar so với 30 bar ở các xi lanh còn tốt
↓ 1,2–5,1 %
nhiệt độ khí xả,571–665 → 542–646 °C, cả 9 chế độ
Các xi lanh yếu đã đạt gần mức của các xi lanh còn tốt, nhiệt độ khí xả giảm ở tất cả các chế độ
Băng thử độc lập của trường đại học: phép đo trước và sau, không tháo rời động cơ
IE A063 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Gruzia, 2003
Máy nén KT-6
↑ 40 %
năng suất, nạp khí 7–8 at (áp suất dư),14 → 10 s
↑ 17 %
năng suất, nạp khí 1–6 at (áp suất dư),55 → 47 s
↑ 37 %
áp suất dầu khi máy nén đã nóng máy,3,5 → 4,8 at (áp suất dư)
Hệ thống khí nén được nạp nhanh hơn, áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn tăng
Xử lý trên băng thử của xí nghiệp đầu máy, không thay chi tiết; tháo kiểm tra sau thời gian vận hành
IE A061 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2003
Máy nén PB-28
↑ 12,5 %
áp suất đầu ra của máy nén,4,0 → 4,5 atm
Áp suất đầu ra tăng, tiếng ồn khi vận hành giảm, hiện tượng hao hụt dầu chấm dứt
Không tháo rời và không dừng vận hành máy nén; các phép đo sau mỗi giai đoạn
IE A074 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2002
Máy tiện ren vít 16D25
↓ 3,0–3,7 %
dòng điện tiêu thụ ở 380 V,3,3–5,0 → 3,2–4,85 A
↓ 50–86 %
vận tốc rung trên hộp xe dao,1,6–5,7 → 0,8–1,8 mm/s
↓ 6,5–11 %
nhiệt độ dầu hệ thống thủy lực,42–46 → 38–43 °C
Độ rung trên hộp xe dao giảm, dầu hệ thống thủy lực nguội hơn, dòng điện động cơ dẫn động giảm
Xử lý không tháo rời các cụm: các phép đo trước và sau khi xử lý được thực hiện khi máy giữ nguyên trạng thái lắp ráp
IE A083 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Belarus, 2002
Hộp giảm tốc R-102S, phân xưởng urê-3
↓ 5,2 %
dòng điện tiêu thụ của hộp giảm tốc,230 → 218 A
Điện năng tiêu thụ của hộp giảm tốc giảm, trên răng xuất hiện lớp gốm kim loại
Xử lý ở chế độ vận hành bình thường, không dừng phân xưởng và không tháo rời hộp giảm tốc
IE A072 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Ô tô khách Ikarus-280
tiêu hao nhiên liệu theo phiếu hành trình,vượt định mức 106 l/tháng → tiết kiệm
Tình trạng tiêu hao nhiên liệu vượt định mức chuyển sang tiết kiệm nhiên liệu, máy bơm bị mài mòn vẫn hoạt động trên tuyến
Bơm nhiên liệu cao áp bị mài mòn nặng được xử lý mà không tháo khỏi xe, ô tô khách vẫn chạy trên tuyến cố định
IE A073 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Ô tô khách Volvo B10M60
↑ 20 %
công suất động cơ sau khi nóng máy,80 → 96 kW
Công suất động cơ diesel sau khi nóng máy tăng lên mà không tháo rời hay thay thế chi tiết
Xử lý ngay trên ô tô khách: xe không bị rút khỏi tuyến nội đô
IE A064 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2002
Hộp giảm tốc bánh răng chữ V “Ural-2M”
↑ 0,4–0,6 mm
chiều dày răng của bánh răng lớn và bánh răng nhỏ cấp 2, trung bình trong 526 h làm việc
↓ 12,5 %
dòng điện động cơ dẫn động khi có tải,440 → 385 A
Các răng bị mài mòn được bồi đắp thêm kim loại, dòng điện động cơ khi có tải giảm mà không tháo rời hộp giảm tốc
Cấp chưa xử lý của cùng hộp giảm tốc đóng vai trò nhóm đối chứng
IE A066 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2002
Máy MChT-125
↑ 0,05–0,15 mm
chiều dày răng trên bánh răng của cả hai cấp,5,1–9,7 → 5,2–9,8 mm
↓ 20–30 %
khe hở hướng kính của các gối đỡ ổ trục,0,10–1,15 → 0,08–0,90 mm
↓ 3,95 %
khe hở cạnh răng làm việc,1,77 → 1,70 mm
Kim loại được bồi đắp thêm trên răng của cả hai cấp, khe hở ở các gối đỡ giảm, các bánh răng ăn khớp khít hơn
Hộp giảm tốc bị mài mòn vượt quá giới hạn: các phép đo trước và sau chu kỳ xử lý
IE A077 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Máy tiện rơvônve 1336 M
↓ 3–4 dBA
mức ồn của các hộp giảm tốc,85–88 → 82–84 dBA
Các hộp giảm tốc của hộp số chạy êm hơn, mức giảm được xác nhận cả trên phổ tần số, không cần tháo rời
Phòng thí nghiệm của chính nhà máy thực hiện các phép đo, các máy công cụ vẫn tiếp tục hoạt động
IE A080 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2002
Máy tiện ren vít 1K62
↑ 0,2–0,4 mm
chiều dày răng theo dây cung cố định,2,85–6,1 → 3,25–6,3 mm
↓ 43 %
độ đảo hướng kính của trục chính,0,07 → 0,04 mm
↓ 33 %
rung động ụ trước ở 165 vòng/phút,5,4 → 3,6 mm/s
↓ 80 %
độ côn đoạn tiện kiểm tra trên chiều dài 100 mm,0,05 → 0,01 mm
Kim loại được bồi đắp thêm trên răng bánh răng, độ đảo trục chính và độ rung giảm, không cần trung tu ụ trước
Máy công cụ đã phục vụ hơn 40 năm được xử lý không tháo rời, ngay tại phân xưởng
IE A076 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2002
Máy nén VPZ 20/9 UKhLCh
↓ 20 %
mức tiêu hao dầu K-19 trong một ca làm việc,250 → 200 g
↑ 28,6 %
thời gian quay theo quán tính của rôto động cơ điện,3,5 → 4,5 s
↓ 5–7 °C
nhiệt độ các cấp nén và các te,45–85 → 40–78 °C
↓ 10 dB
tiếng ồn siêu âm trên các te,20 → 10 dB
Ma sát trong các cụm chi tiết giảm, máy nén mát hơn và êm hơn, mức tiêu hao dầu giảm
Xử lý không tháo rời, máy nén vẫn tiếp tục vận hành thường lệ
IE A075 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2002
Hộp giảm tốc đầu quay LPS-ZU số 16
0 vết mẻ mới
vết mẻ trên răng then hoa của trục rôto và răng của vành răng thân hộp,13 → 13 sau 850 m khoan
↓ 0,10 mm
mức giảm chiều dày răng lớn nhất sau 850 m khoan,3,00 → 2,90 mm
Không xuất hiện vết mẻ mới trên răng và răng then hoa, các cụm chi tiết được công nhận đủ điều kiện làm việc mà không cần đại tu
Hộp giảm tốc đưa đi đại tu đã được tháo rời và được hội đồng kỹ thuật của mỏ kiểm tra
IE A065 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Máy bơm chất tải nhiệt R-171-15
↓ 24–41 %
vận tốc rung tại ổ trục bơm và động cơ,1,93–3,83 → 1,26–2,72 mm/s
Độ rung của ổ trục bơm và động cơ giảm tại tất cả các điểm đo, kết quả được đánh giá là tích cực
Xử lý và thực hiện phép đo trên máy bơm đang vận hành, không tháo rời và không dừng vận hành máy bơm
IE A078 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2002
Máy nén piston 4VM 10-120/9
↓ 14,3 %
dòng điện rôto của động cơ dẫn động khi có tải,210 → 180 A
↑ 0,2 kgf/cm²
áp suất dầu ở cơ cấu chuyển động,4,0 → 4,2 kgf/cm²
Tổn thất cơ giới trong nhóm piston – xi lanh và cơ cấu trục khuỷu – thanh truyền giảm, áp suất dầu tăng, trục làm việc không bị mài mòn
Xử lý không tháo rời, phép đo thực hiện trên máy đang vận hành của phân xưởng năng lượng thuộc liên hợp
IE A084 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Belarus, 2002
Bơm mạng nhiệt và bơm dầu mazut, quạt hút khói của lò hơi TP-35
↓ 10–30 %
độ rung của ổ trục bơm và quạt hút khói lò hơi
Độ rung của các cụm ổ trục giảm, tiếng ồn của động cơ giảm, các cụm máy vẫn tiếp tục vận hành
Xử lý ở chế độ vận hành, không đưa các máy bơm và quạt hút khói ra khỏi vận hành
IE A067 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2002
Các cụm máy có truyền động điện 380 V
↓ 3,07 %
dòng điện theo từng pha của các cụm máy 90 kW,130 → 126 A
Dòng điện theo từng pha giảm, tiếng ồn khi vận hành giảm, tần suất bảo dưỡng ổ trục giảm
Phép đo dòng điện trước và sau khi xử lý, không ngừng vận hành các cụm máy
IE A085 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2002
Máy nén khí dẫn động bằng động cơ khí đốt 10 GKNA
↑ 2000 giờ máy
cộng thêm vào chu kỳ giữa các lần sửa chữa trước đây, theo cùng chế độ bảo hành của đơn vị thực hiện
Nhóm xi lanh – piston vẫn ở mức mòn thấp, việc sửa chữa phần động lực được xác định là không cần thiết
Đo kiểm kích thước các xi lanh động lực trước đợt bảo dưỡng kỹ thuật định kỳ của trạm máy nén
IE A071 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
VAZ-21093, động cơ 21083
↑ 2–2,5
áp suất nén ở cả 4 xi lanh,9,5–10 → 11,5–12,5
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, độ rung giảm, động cơ chạy êm hơn và tăng tốc tốt hơn
Động cơ có quãng đường chạy lớn được xử lý không tháo rời, xe vẫn tiếp tục hoạt động
IE A081 Biên bản có chữ ký 2002
Động cơ diesel DG-99 số 38
↑ 0,03–0,11 mm
đường kính cổ thanh truyền thứ 3,249,86–249,94 → 249,94–249,98 mm (kích thước tiêu chuẩn của nhà sản xuất 249,98 mm)
Hình dạng và kích thước cổ trục khuỷu được phục hồi gần đạt tiêu chuẩn của nhà sản xuất, không tháo rời động cơ
Giàn khoan ở tỉnh Tyumen: xử lý mà không đưa động cơ diesel ra khỏi chế độ vận hành thường lệ
Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2002
Máy khoan PK 045A
↓ 9 dB
mức ồn của hộp tốc độ,77,3–80,5 → 68–74 dB
Các bộ truyền bánh răng đã qua giai đoạn chạy rà, tiếng ồn của hộp tốc độ giảm ở tất cả các cấp tốc độ quay
Quá trình chạy rà các bộ truyền bánh răng không cần tháo rời hộp tốc độ và không ngừng vận hành máy
IE A068 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2002
Ô tô con UAZ-69
↑ 8 %
áp suất nén theo từng xi lanh,7,5–8,0 → 8,0–9,0 atm
↓ 43–50 %
độ độc hại của khí thải, CO6,58 → 3,75% và CH 375 → 187 ppm
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, khí thải sạch hơn, vào số dễ hơn
Phép đo khí thải do một xưởng dịch vụ ô tô độc lập thực hiện và xác nhận bằng con dấu
IE A082 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Bulgaria, 2002
Lò nướng bánh xốp số 4 “E-30”
↓ 16,7 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động băng tải,3 → 2,5 A
con lăn đỡ khuôn nướng bánh xốp,đến 60% không chuyển động → tất cả đều chuyển động được
bôi trơn các cụm ma sát,mỗi ca làm việc → 39 ngày không bôi trơn
Con lăn của khuôn nướng bánh xốp chuyển động trở lại, dòng điện động cơ dẫn động giảm, không còn cần bôi trơn các cụm theo từng ca làm việc
Các cụm của lò làm việc mà không được bôi trơn trong điều kiện độ ẩm và nhiệt độ cao
IE A070 Biên bản có chữ ký 2002
Ô tô IZh-2715, sản xuất năm 1992
↑ 1,125 kgf/cm²
áp suất nén theo từng xi lanh,10–12 → 12–12,5 kgf/cm²
↑ 32 %
thời gian chạy với 200 ml xăng, chế độ không tải,11 min 20 s → 15 min
↓ 25 %
HC trong khí thải, chế độ không tải,590 → 450 ppm
↓ 0,06 mm
đường kính xi lanh tại tiết diện đo trên, tại tiết diện đo dưới — 0,03 mm
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, thông số hình học của xi lanh được phục hồi, khí thải sạch hơn
Xe mười năm tuổi được phục hồi mà không mở động cơ, trong quá trình vận hành bình thường
IE A069 Biên bản có chữ ký 2002
KAMAZ-5511, biển số s832sr26
↓ 0,04–0,07 mm
đường kính xi lanh số 8,120,00–120,05 → 119,94–120,01 mm
Thành các ống lót xi lanh bị mòn được bồi đắp, đường kính trong của các xi lanh đã xử lý giảm xuống
Xử lý trong động cơ đang hoạt động, không tháo rời và không tháo động cơ xuống
IE A079 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2002
Máy nén của máy bện cáp, phân xưởng cáp số 2
↑ 10–30 %
năng suất máy nén, thời gian nạp bình chứa khí nén 2 min 10 s –6 min 15 s → 1 min 40 s – 5 min 10 s
↑ 1,7 kgf/cm²
áp suất dầu, máy nén của máy số 112
Các máy nén nạp khí cho bình chứa khí nén nhanh hơn, áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn tăng lên
Xử lý tại vị trí làm việc, không tháo rời và không ngừng vận hành máy nén
IE A098 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy nén 2VM 4-24/9 M-1
↑ 60 %
năng suất máy nén, tăng áp suất đến 8 atm:1 min 36 s → 1 min 00 s
Thời gian đạt áp suất làm việc được rút ngắn, lưu lượng máy nén tăng và duy trì ở mức đó khi chạy có tải
Kiểm tra trên máy nén đang vận hành tại khu lò hơi – máy nén của nhà máy
IE A091 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Ô tô “Gazel 983-93”
↑ 0,2–0,5 kgf/cm²
áp suất nén trong các xi lanh,8,5–9,0 → 9,0 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa tất cả các xi lanh đã cân bằng, tiếng ồn ở cơ cấu xu páp biến mất, tiêu hao dầu do cháy gần như chấm dứt
Xử lý ở chế độ vận hành bình thường, không tháo rời động cơ
IE A095 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Máy nén PKS-3,5A
↓ 7,6 %
công suất tiêu thụ ở 6,2 kgf/cm²,23,6 → 21,8 kW
↓ 20 %
lượng dầu châm bổ sung,0,15 → 0,12 l/h
↓ 2,1×
vận tốc rung của máy nén,8,2 → 3,9 mm/s
↑ 21,9 %
áp suất dầu làm việc,3,2 → 3,9 kgf/cm²
Máy nén chạy êm hơn, mức tiêu thụ năng lượng và dầu giảm, hệ thống dầu bôi trơn tăng được áp suất
Xử lý qua dầu châm bổ sung, không tháo rời và không dừng máy nén
IE A090 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Kazakhstan, 2001
Ô tô khách LaZ-695, biển số Z 892 AO
↑ 4,1–16,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh,6,0–7,3 → 7,0–7,6; tăng ở 6 trong số 7 phép đo; ở phép đo còn lại áp suất nén giảm
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng, chênh lệch giữa các xi lanh thu hẹp lại, động cơ hoạt động êm hơn
Không tháo rời và không tháo động cơ khỏi xe, phép đo trước và sau khi chạy tuyến
IE A096 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy mài lỗ UFB-500
↓ 20–26 %
nhấp nhô tế vi của bề mặt gia công,1,5–1,9 → 1,2–1,4 µm
Độ nhám bề mặt của các vòng sau khi mài giảm, máy khôi phục độ bóng bề mặt gia công như trước
Chế phẩm được đưa vào ổ trục của ụ trục chính mà không tháo rời hay ngừng vận hành máy
IE A099 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy nén VP 202-13/8
↑ 21 %
năng suất máy nén ở 38 kgf/cm², thời gian nạp đầy120 → 99 s
↓ 10,4 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động,125 → 112 A
Máy nén tăng áp suất nhanh hơn, dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động giảm
Xử lý trên máy nén đang vận hành, không tháo rời và không dừng sản xuất
IE A093 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Đầu máy diesel TGM-40
↑ 12–21,7 %
áp suất nén ở cả 12 xi lanh,23–25 → 28
↑ 17,3 %
áp suất dầu ở 45 °C,5,2 → 6,1 kgf/cm²
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh của dãy, áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn tăng
Xử lý không tháo rời động cơ, đầu máy diesel vẫn phục vụ công việc của phân xưởng
IE A088 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy nén piston VP 205 40/3
↓ 28,6 %
dòng điện tiêu thụ khi chạy không tải,210 → 150 A
↑ 5,6 %
năng suất máy nén, thời gian nạp khí280 → 265 s
↓ 47–67 %
vận tốc rung, cấp I và II,1,5–2,4 → 0,8 mm/s
↓ 30 %
mức tiêu hao dầu qua bộ tra dầu,0,5 → 0,35 l/h
Dòng điện không tải giảm, lưu lượng khí tăng, độ rung của các cấp và mức tiêu hao dầu giảm
Xử lý không tháo rời máy nén, các phép đo trước và sau ở chế độ làm việc
IE A097 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy ly tâm xút ăn da
↓ 64–68 %
độ rung của vỏ ổ trục,190 và 110 → 60 và 40 µm
Các cụm ổ trục đã ra khỏi tình trạng cần sửa chữa, khe hở giảm, máy chạy êm hơn
Máy ly tâm của dây chuyền sản xuất liên tục vẫn được vận hành mà không phải thay ổ trục
IE A094 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Quạt gió số 1, ổ trục 3680
↓ 16–24 %
khe hở hướng kính của ổ trục,0,29–0,31 → 0,22–0,26 mm
Khe hở hướng kính của ổ trục giảm, cụm chi tiết tiếp tục vận hành mà không tháo rời hay thay thế
Quạt gió mỏ tốc độ thấp được xử lý mà không ngừng vận hành
IE A100 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy nén AU 200 số 9
↑ 83 %
năng suất máy nén,11 → 6 s
↓ 18 %
dòng điện theo từng pha của động cơ điện dẫn động,110 → 90 A
↓ 2,1×
mức tiêu hao dầu,15 → 7 l
Máy nén cấp khí nhiều hơn, dòng điện động cơ dẫn động giảm, mức tiêu hao dầu giảm
Các phép đo được thực hiện trên cùng một máy nén trước và sau khi xử lý
IE A092 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Băng thử, động cơ thủy lực 410.56
↓ 3,4×
độ chênh áp suất trên động cơ thủy lực,12 → 3,5 kgf/cm²
↓ 26 %
rò rỉ chất lỏng công tác ra ngoài,500 → 370 cm³/min
Độ chênh áp suất giảm, rò rỉ chất lỏng công tác giảm, các vết cào xước trên đĩa phân phối biến mất
Viện nghiên cứu ngành truyền động thủy lực: phép đo trên băng thử của chính viện, trước và sau
IE A087 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Armenia, 2001
Máy nén ORU-220 kV và GAZ-31
↑ 2,5×
áp suất nén theo từng xi lanh của GAZ-31,2,9–3,0 → 7,3–7,5 atm
↑ 11–31 %
áp suất khí nén trên áp kế của máy nén,2,7–7,5 → 3,0–9,8 atm
↓ 17–31 %
độ rung của ổ trục số 3 và số 4 của máy nén,50–240 → 40–200 µm
Áp suất nén trong các xi lanh tăng, độ rung của ổ trục giảm, áp suất khí nén tăng lên
Các cụm chi tiết bị mòn được xử lý không tháo rời và không ngừng vận hành
IE A089 Biên bản có chữ ký 2001
Ô tô KamAZ
↑ 4,3–9 %
áp suất nén theo từng xi lanh,26,8–28,2 → 29,2–29,5
↑ 31,6 %
áp suất ở chế độ không tải,1,9 → 2,5 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Các xi lanh hoạt động đồng đều, các xi lanh yếu nhất tiến gần đến mức của các xi lanh tốt nhất, áp suất ở chế độ không tải tăng lên
Không tháo rời động cơ, xe luôn duy trì vận hành bình thường
IE A106 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Ô tô GAZ-53
↑ 10–27,8 %
áp suất nén theo từng xi lanh,9,0–10,5 → 10,5–12,0
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, các xi lanh yếu nhất tiến gần đến mức của các xi lanh còn lại, độ kín được phục hồi
Động cơ được xử lý trong quá trình vận hành bình thường, không tháo rời và không tháo khỏi xe
IE A116 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Máy nén WS-3B
↓ 10,8 %
nhiệt độ dầu trong hộp giảm tốc ở tải định mức,65 → 58 °C
Dầu trong hộp giảm tốc nguội hơn ở mức tải như trước, vết tiếp xúc của răng mở rộng
Các phép đo trước và sau khi xử lý được thực hiện ở cùng một chế độ tải của máy nén
IE A103 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Máy thổi khí NG-750-23
↑ 0,13–0,47 mm
độ tăng chiều dày răng trên bánh răng lớn và bánh răng nhỏ, vùng ăn khớp, thời gian vận hành 400 h
↓ 8,2 %
điện năng tiêu thụ của cụm máy,217.560 → 199.680 kWh trong 216 h
↓ 0,04 mm
dịch chuyển dọc trục của rôto máy thổi khí,0,25 → 0,21 mm
Răng hộp giảm tốc được bồi thêm kim loại, độ rơ dọc trục của rôto giảm, cụm máy tiêu thụ ít điện năng hơn
Kiểm tra ngoại quan có mở các cụm, điện năng được đo bằng công tơ điện lắp sẵn của doanh nghiệp
IE A108 Báo cáo phòng thí nghiệm 2000
3 động cơ xăng Ryobe
↑ 14,2×
thời gian vận hành không dầu đến khi bó kẹt, động cơ đối chứng15 min 43 s → động cơ đã xử lý 3 h 43 min
48 min
mở hết bướm ga sau khi xử lý phục hồi động cơ bị bó kẹt, không thay chi tiết
Động cơ đã xử lý chịu được vận hành không dầu lâu hơn, động cơ bị bó kẹt hoạt động trở lại và không bị quá nhiệt
Động cơ đối chứng trong cùng thí nghiệm: cùng kiểu động cơ, cùng chương trình, cùng ngày
IE A102 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Máy phay FPEM, số kiểm kê 4826
↓ 4,2×
độ rơ của bộ truyền vít me – đai ốc bi ở giữa bàn máy sau 46 ngày làm việc,0,21 → 0,05 mm
↓ 7×
độ rơ ở giữa bàn máy sau 2 h chạy rà,0,21 → 0,03 mm
Độ rơ của bộ truyền vít me – đai ốc đã trở lại phạm vi dung sai chế tạo, không cần tháo rời máy để sửa chữa
Xử lý trên máy đang vận hành, phép đo do cán bộ phụ trách cơ khí nhà máy thực hiện bằng đồng hồ so
IE A101 Biên bản có chữ ký Ba Lan, 2000
Máy nén 3 xi lanh, 7 atm
↓ 2,5×
độ sâu vết xước trên bề mặt làm việc của xi lanh số 2,0,05 → 0,02 mm
Vết cào xước trên bề mặt làm việc của các xi lanh nông hơn, bề mặt làm việc bị hư hỏng được phục hồi, không cần sửa chữa
Máy nén đã được xác định là không đủ điều kiện vận hành và được giữ lại để tiếp tục làm việc
IE A113 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Cầu trục tháo khuôn số 3
0 %
lượng mòn tăng thêm của răng trục rỗng sau 70 ngày vận hành
Mức mài mòn của răng trục rỗng đã ngừng tăng, cụm chi tiết được giữ lại để tiếp tục vận hành
Hội đồng kỹ thuật của liên hợp đã tháo kiểm tra trục bị mòn của cầu trục tháo khuôn trong đợt kiểm tra kỹ thuật
IE A109 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Hộp giảm tốc KTs-2-750 và KTs-1-500
↑ 6,1–17,4 %
chiều dày răng KTs-2-750,9,2–16,3 → 10,8–17,3 mm
↑ 1,8–5,3 %
chiều dày răng KTs-1-500,14,6–19,2 → 15,2–20,07 mm
↓ 13,2 %
dòng điện không tải của bộ dẫn động KTs-1-500,76 → 66 A
Răng ở tất cả các cấp được bồi đắp thêm kim loại, dòng điện không tải của các bộ dẫn động giảm, các bộ truyền vẫn tiếp tục làm việc
Các bộ truyền bị mài mòn đến mức xuất hiện vết rỗ vẫn được giữ lại làm việc trên băng tải của xưởng nghiền
IE A110 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Đầu máy diesel TM2UM-941
↑ 6,7–25 %
áp suất nén theo từng xi lanh,24–30 → 30–32 atm
↓ 15 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,8,95 → 7,6 l/h
↑ 30 %
năng suất máy nén ở tốc độ quay tối đa, thời gian nạp khí13 → 10 s
Áp suất nén giữa các xi lanh trở nên đồng đều, tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải giảm, máy nén nạp khí nhanh hơn
Không tháo rời động cơ diesel và máy nén, trên đầu máy đã được chỉ định đưa đi sửa chữa tại nhà máy sửa chữa
IE A114 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Máy nén piston 202VP-12/3
↓ 45 s
thời gian đạt áp suất làm việc 3,2 kgf/cm²,4 min 40 s → 3 min 55 s
↓ 21–25 %
nhiệt độ khí đầu đẩy ở cả hai xi lanh,140–160 → 110–120 °C
Máy nén đạt áp suất làm việc nhanh hơn, mức độ nóng lên của khí ở đầu đẩy giảm
Chế phẩm được đưa vào máy nén đang vận hành: không tháo rời và không dừng sản xuất
IE A107 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Ô tô “Gazel”, biển số 03257 EV
↑ 6–7,4 %
áp suất nén trong các xi lanh,0,94 → 1,01 và 1,00 → 1,06
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng và tăng lên, hiệu quả được duy trì sau thời gian vận hành bình thường
Xử lý ngay trên ô tô, không tháo động cơ khỏi xe và không tháo rời động cơ
IE A115 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000
Máy nén khí VSh-3/40M
↑ 58,3 %
năng suất theo thời gian nạp đầy bình chứa khí nén,19 → 12 min
↓ 15,2 %
nhiệt độ dầu ở áp suất 41 kgf/cm²,59 → 50°
Máy nén đạt áp suất nhanh hơn, dầu nóng lên ít hơn
Xử lý ở chế độ vận hành bình thường, không tháo rời và không đưa máy nén ra khỏi vận hành
IE A117 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 1999
Máy nén EK-4B của toa tàu điện ngầm
↑ 5–34 %
năng suất khi nạp khí đến 6 kgf/cm²,3:33–4:16 → 3:11–3:38 min:s
↑ 3–5 %
năng suất khi nạp khí đến 8 kgf/cm²,5:12–5:37 → 5:03–5:21 min:s
Máy nén nạp khí nhanh hơn, thời gian nạp khí giảm dần qua từng lần đo
Các toa xe vận hành bình thường trên tuyến, không tháo máy nén khỏi toa xe và không tháo rời máy nén
IE A121 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 1999
Máy nén tuabin K-500-61-1
↓ 30–60 %
dịch chuyển rung của các ổ trục cụm máy,5–45 → 4–17 µm
↑ 12,2 %
áp suất dầu của bơm dầu chính,4,9 → 5,5 atm
Độ rung của ổ trục giảm trên toàn bộ cụm máy, áp suất hệ thống bôi trơn tăng
Chế phẩm được đưa vào dầu của máy đang vận hành, không tháo rời và không dừng khai thác
IE A123 Biên bản có chữ ký Ukraina, 1999
Hộp giảm tốc số 401, kiểu ZB-360Pm
↓ 9,1 %
dòng điện tiêu thụ của truyền động điện hộp giảm tốc,550 → 500 A
Dòng điện động cơ dẫn động giảm, răng của cặp bánh răng có bề mặt nhẵn, độ rơ hướng kính của ổ trục được loại bỏ
Xử lý trên hộp giảm tốc đang vận hành, không tháo rời; được kiểm chứng bằng lần tháo kiểm tra
IE A119 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 1999
Ô tô tự đổ KamAZ và ZIL-130
↑ 3,7–10,8 %
áp suất nén trong các xi lanh ZIL-130,6,5–8,9 → 7,2–9,5 kgf/cm²; tăng ở 3 trong 4 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
↓ 11,5–13,5 %
tiêu hao nhiên liệu của cả hai xe, đốt hết 100 ml trong45 → 52 và 100 → 113 s
Áp suất nén trong các xi lanh tăng, nhiều nhất ở xi lanh bị mài mòn nặng nhất, tiêu hao nhiên liệu giảm
Động cơ được xử lý không tháo rời, các xe tiếp tục chở hàng trong phân xưởng
IE A122 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 1999
Máy nén 2VM4-24/9S
↓ 20 %
nhiệt độ dầu ở 750 vòng/phút,60 → 48 °C
↓ 13 %
nhiệt độ dầu ở 375 vòng/phút,46 → 40 °C
↑ 2,2×
áp suất dầu ở 375 vòng/phút,0,5 → 1,1 kgf/cm²
Dầu nóng lên ít hơn khi tắt hệ thống làm mát, áp suất hệ thống bôi trơn tăng
Xử lý qua hệ thống bôi trơn: không tháo rời máy và không tháo máy khỏi dây chuyền
IE A124 Biên bản có chữ ký Ukraina, 1999
Ổ lăn số 180604
↓ 8,3×
khe hở hướng kính của ổ trục,0,25 → 0,03 mm
↓ 5×
khe hở dọc trục của ổ trục,0,1 → 0,02 mm
Khe hở hướng kính và khe hở dọc trục giảm, ổ trục bị mòn được đưa trở lại vận hành mà không thay thế
Các phép đo trước và sau được thực hiện trên cùng một ổ trục, không thay thế cụm chi tiết
IE B001 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 9 biên bản Ukraina, 2009
Động cơ đốt trong chạy xăng của đội xe
↑ 5,6–14,6 %
áp suất nén theo từng xi lanh,7,7–12,4 → 8,5–13,0 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng trên từng xe của đội xe, chênh lệch giữa các xi lanh giảm, không tháo mở động cơ
Kết quả lặp lại trên từng xe của đội xe: phép đo trước và sau, không ngừng vận hành
IE B003 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 3 biên bản Ukraina, 2003–2004
Hộp giảm tốc truyền lực chính của ô tô khách “Bogdan A091”
↓ 7–9 dB
tiếng ồn hộp giảm tốc truyền lực chính khi có tải,102–105 → 93–98 dB
Các hộp giảm tốc truyền lực chính chạy êm hơn ở mọi chế độ đo, hiệu quả được duy trì sau thời gian khai thác trên tuyến
Phép đo bằng máy đo độ ồn trên một số xe của trung tâm dịch vụ, trước khi xử lý và sau khi xe đã chạy một quãng đường
IE B002 Biên bản có chữ kýchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2013–2015
Máy cắt laser PLATINO 2040
↑ 23 tháng
vận hành ở chế độ bình thường, không thay ổ trục
hiện tượng nóng ổ trục được khắc phục
Hiện tượng nóng ổ trục tua bin không còn, các lần dừng máy do sự cố chấm dứt, máy vận hành không phải thay cụm chi tiết
Được kiểm chứng hai lần: nhận xét của cán bộ phụ trách cơ khí ngay sau khi xử lý và biên bản của nhà máy nhiều năm sau
IE B005 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2009
Động cơ diesel LAZ 52528 và TOYOTA HACE
↑ 5,4–11,9 %
áp suất nén trung bình của động cơ,24,9–27,3 → 27,8–28,8 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở cả hai động cơ, tăng mạnh nhất ở các xi lanh đã mòn, chênh lệch áp suất nén giữa các xi lanh giảm
Cả hai xe hoàn thành chu kỳ xử lý trong các chuyến chạy thường lệ của liên hợp, không tháo rời động cơ
IE B006 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2009
Xe tải ZIL 130 và ZIL 131
↑ 1,8 kgf/cm²
áp suất nén ở xi lanh mòn nhiều nhất của ZIL 131, trước đó là 5,5
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh của cả hai động cơ trở nên đồng đều hơn, áp suất nén ở các xi lanh yếu nhất tăng lên
Một chu kỳ xử lý trên các xe khác nhau của đội xe — kết quả lặp lại
IE B007 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lậpchuỗi 2 biên bản Ukraina, 2005
Hộp giảm tốc trục vít của thang máy
↓ 18–23 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động trên ba pha,10,4–11,0 → 8,0–9,0 A
↓ 25–60 %
dịch chuyển rung tại các điểm trên vỏ,8,16–77,6 → 4,15–26,6 µm
↓ 2,5–3 dB
mức ồn hộp giảm tốc,78–79,5 → 75,5–76,5 dB
Bộ dẫn động của cả hai thang máy ít ồn hơn và chạy đều hơn, dòng điện tiêu thụ giảm
Cả hai hộp giảm tốc đã qua đại tu — việc xử lý mang lại hiệu quả bổ sung so với kết quả đại tu
IE B009 Biên bản có chữ kýchuỗi 2 biên bản 2001
Ô tô khách LAZ và LIAZ
↑ 11–20 %
áp suất nén trung bình của 8 xi lanh,6,5–7,4 → 7,8–8,2
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh trở nên đồng đều hơn, áp suất nén ở các xi lanh yếu tăng lên gần mức của các xi lanh mạnh, mức tiêu hao xăng giảm
Cùng một kết quả trên cả hai xe của đội xe, không tháo rời động cơ
IE B004 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2000–2001
Bơm cấp nước D 6300
↓ 25 °C
nhiệt độ vỏ các te dầu của ổ trục,60–65 → 35–40 °C
↑ 3,28 UAH
hiệu quả trên 1 UAH chi phí, theo tính toán của phân xưởng cấp nước
Ổ trượt không còn bị nóng, nhiệt độ dầu giảm, không cần thay bạc lót
Xử lý trong khi vận hành: không dừng trạm bơm, không tháo rời cụm máy
Biên bản có chữ ký Yemen, 2020
Tổ máy phát điện diesel MTU 4000 G63 V16
↑ 1–2,5 bar
áp suất cực đại trong xi lanh,27–29 → 28,5–30 bar (giá trị định mức 30)
↑ 5 %
công suất động cơ diesel,1.535 → 1.612 kW (giá trị định mức 1.635)
↓ 14 %
nhiệt độ dầu,121 → 104 °C
Các xi lanh đạt áp suất định mức, độ chênh lệch giữa các xi lanh giảm, dầu mát hơn
Xử lý không tháo rời, nhà máy điện không ngừng vận hành
IE B010 Biên bản có chữ ký Indonesia, 2019
Máy nén trục vít ELGI Neuron II
↓ 8–10,3 %
dòng điện của động cơ điện khi có tải,35,1–35,8 → 32,1–32,3 A
↑ 6,1 %
áp suất làm việc của khí nén ở chế độ không tải,4,9 → 5,2 bar
Dòng điện tiêu thụ khi có tải giảm, áp suất khí nén tăng, không cần sửa chữa
Gel được đưa vào hệ thống dầu của máy nén đang vận hành, không tháo rời và không dừng máy
IE B011 Biên bản có chữ ký 2018
Ô tô con Toyota Camry
↑ 27–40 %
áp suất nén theo từng xi lanh,10–11 → 14 kgf/cm²
↓ 15,2 %
tiêu hao nhiên liệu,11,2 → 9,5 l
Áp suất nén được cân bằng ở tất cả các xi lanh, tiêu hao nhiên liệu giảm, khả năng tăng tốc của động cơ được cải thiện
Xe taxi được xử lý không tháo rời, ngay trong chế độ làm việc bình thường trên tuyến
IE B012 Biên bản có chữ ký Cộng hòa Dominica, 2018
Hộp giảm tốc MAAG WPU-242B của máy nghiền số 3
↓ 2,6×
mức rung tổng của hộp giảm tốc,1,7 → 0,65 G
Độ rung của hộp giảm tốc giảm, các cảm biến ổ trục thoát khỏi trạng thái cảnh báo, không cần thay thế
Phép đo — theo hệ thống giám sát rung cố định của chính nhà máy
IE B013 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2013
Quạt hút khói DN-17 số 1 của phân xưởng đúc
↓ 4,7 %
công suất tiêu thụ của động cơ điện,110–118 → 106–114 kW
↓ 5,1–8,4 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ điện,200–214 → 190–202 A
↓ 46–56 %
vận tốc rung tại các điểm kiểm tra,4,08–8,67 → 1,88–4,43 mm/s
Dòng điện và công suất tiêu thụ của bộ dẫn động giảm, rung động gối đỡ ổ trục giảm
Xử lý không tháo rời các cụm máy và không dừng vận hành quạt hút khói
IE B014 Biên bản có chữ ký 2008
Máy gặt đập liên hợp DON 1500 M (YaMZ-236 BK)
↑ 1,6–5,1 %
áp suất nén ở 6 xi lanh,29,5–30,5 → 31,0–31,5 kgf/cm²
↓ 17 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,100 ml trong 3 min 25 s → 4 min 06 s
↓ 2,8×
tiêu hao dầu do cháy,0,9 → 0,32 l trong 10 giờ làm việc
Áp suất nén tăng và đồng đều giữa các xi lanh, tiêu hao nhiên liệu và tiêu hao dầu do cháy giảm
Động cơ không bị tháo rời và không phải dừng vận hành — máy gặt đập liên hợp đã làm việc trọn mùa vụ
IE B015 Biên bản có chữ ký 2008
Ổ lăn dùng cho thiết bị đo
↓ 3,5×
mô men ma sát trung bình của lô,2,61 → 0,75 gf·cm
Mô men ma sát giảm ở tất cả các ổ trục trong lô, mức rung vẫn nằm trong giới hạn như trước
Tiến hành đo trên cùng các ổ trục khi dùng mỡ bôi trơn tiêu chuẩn và sau khi thay bằng mỡ XADO
IE B017 Biên bản có chữ ký 2007
Ô tô khách PAZ, 2 chiếc
↑ 3–17 %
áp suất nén theo từng xi lanh của động cơ A 944 ma,9,5–11,2 → 10,0–11,2
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén giữa các xi lanh được cân bằng, xi lanh bị tụt áp suất nén đạt mức của các xi lanh còn lại
Xử lý trên động cơ đang vận hành, không tháo rời và không rút xe khỏi tuyến
IE B016 Biên bản có chữ ký 2007
Máy nén KT6-U2
↑ 31 %
năng suất máy nén, thời gian đạt áp suất làm việc2 min 28 s → 1 min 53 s
↓ 5×
rò rỉ dầu vào bình chứa khí nén,1 l → 200 ml trong một ca làm việc
Áp suất làm việc đạt được nhanh hơn, rò rỉ dầu vào bình chứa khí nén giảm
Gel được đưa vào máy nén đang hoạt động, không tháo rời và không ngừng vận hành
IE B018 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2006
Toa tàu điện mặt đất KT-4SU, số kiểm kê 36
↓ 8,6–21,6 %
điện năng tiêu thụ trên 1 km quãng đường chạy,2,34 → 2,138–1,835 kWh/km
↓ 13,5 %
điện năng tiêu thụ trên 1 h vận hành,30,32 → 26,23 kWh/h
Toa tàu tiêu thụ ít điện năng hơn trên mỗi kilômét và mỗi giờ vận hành, đến tháng thứ hai hiệu quả tăng thêm
Các phép đo theo công tơ điện lắp sẵn trên toa tàu, trong điều kiện vận hành thông thường với hai ca làm việc
IE B019 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2006
Máy nén 2VM 100/8
↓ 20×
các hạt kim loại mài mòn lớn nhất trong dầu,100 → dưới 5 µm
Các hạt mài mòn lớn đã biến mất khỏi dầu, dầu trở nên sạch, quá trình mài mòn cường độ cao chấm dứt
Mẫu dầu lấy từ máy nén đang hoạt động: không tháo rời máy nén và không dừng vận hành
IE B020 Biên bản có chữ ký 2006
Máy mài 3A487 N58
↓ 26–78 %
dịch chuyển rung tại các ổ trượt,2,27–42,30 → 1,68–9,37 µm
Độ rung của ổ trục giảm, độ sóng bề mặt không còn, máy mài lại được dùng cho các nguyên công gia công tinh
Sửa chữa và điều chỉnh không khôi phục được độ chính xác — xử lý không tháo rời các cụm chi tiết
IE B022 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2005
Thang máy chở người của Tổ hợp Du lịch và Nghỉ dưỡng Yevpatoria
↓ 13,0 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động ở tốc độ cao,51,8 → 45,0 A
↓ 4,4 %
dòng điện tiêu thụ của động cơ dẫn động ở tốc độ thấp,89,0 → 85,1 A
Dòng điện động cơ dẫn động giảm, hiện tượng mất cân bằng giữa các pha không còn, việc thay hộp giảm tốc bị mài mòn đã được hủy bỏ
Hộp giảm tốc thuộc diện phải thay do mài mòn và đã được giữ lại vận hành, không tháo rời
IE B023 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2005
Xe nâng N 2.00XMS và GT-1,5
↑ 1,7–71,4 %
áp suất nén theo từng xi lanh,7,0–12,0 → 10–13; tăng ở 30 trên 32 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng trên tất cả các máy của đội xe, các xi lanh yếu nhất đạt mức của các xi lanh còn tốt
Các phép đo trước và sau thời gian vận hành trên máy móc đang khai thác bình thường, không tháo rời
IE B021 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2005
Máy lắp ráp TR-11
↓ 42,6–59,7 %
công suất tiêu thụ trong một chu kỳ làm việc của máy,1,566–3,098 → 0,853–1,649 kW
↓ 26,5–37,0 %
dòng điện không tải khi mâm máy di chuyển về phía trước,4,8–7,3 → 3,5–4,6 A
Dòng điện không tải của bộ dẫn động giảm, công suất tiêu thụ trong một chu kỳ thấp hơn, bộ dẫn động chạy nhẹ hơn
Xử lý các cặp vít – đai ốc không tháo rời máy, phép đo trước và sau thời gian vận hành tại phân xưởng
IE B026 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2004
Động cơ điện của máy bơm SN-2
↓ 5 %
dòng điện tiêu thụ khi không tải,64,5–66,5 → 59,7–63,7 A
Dòng điện tiêu thụ khi không tải giảm ở tất cả các pha, động cơ điện không phải dừng vận hành
Xử lý ổ trục trên thiết bị đang hoạt động của nhà lò hơi, không tháo rời cụm chi tiết
IE B025 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2004
Máy nén piston 305 VP 10/8
↓ 8,1 %
công suất tiêu thụ khi có tải 6 kgf/cm², theo từng pha58,5–61 → 54–57 kW
↓ 3,5–10,3 %
dòng điện tiêu thụ theo từng pha khi có tải 6 kgf/cm²,114–117 → 105–110 A
↑ 2,7 %
năng suất, nạp đầy bình chứa khí nén 0–7 kgf/cm²,3 min 44 s → 3 min 38 s
↓ 6,5–7,5 dB
mức ồn tại hai điểm,87,5–89,5 → 80–83 dB
Dòng điện và công suất tiêu thụ giảm, lưu lượng khí tăng, máy nén chạy êm hơn
Các phép đo do hội đồng liên hợp của nhà máy thực hiện trước và sau thời gian vận hành, ở cùng chế độ
IE B024 Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2004
Ô tô tải ZIL 433
↑ 14–33 %
áp suất nén trong các xi lanh,18–22 → 24–26 atm
↑ 46–50 %
áp suất dầu ở 300–1.200 vòng/phút,2,6–4,2 → 3,8–6,2 bar
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh được đo, chênh lệch giữa các xi lanh giảm, áp suất dầu tăng lên
Xử lý không tháo rời, phép đo trước và sau giai đoạn vận hành thường lệ của đội xe
IE B027 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2004
Xe đầu kéo đường dài SCANIA 143H-420
↑ 4–24,8 %
áp suất nén ở 8 xi lanh,21–26 → 24–26,3 atm; tăng ở 8 trên 9 phép đo; áp suất nén giảm ở 1 phép đo
↑ 15 %
áp suất dầu ở chế độ không tải khi động cơ đã được làm nóng,4,0 → 4,6 kgf/cm²
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng và trở nên đồng đều, áp suất dầu ở chế độ không tải khi động cơ đã được làm nóng tăng lên
Động cơ diesel bị mòn vẫn được tiếp tục vận hành: phép đo trước và sau, không tháo rời
IE B029 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập 2003
Hộp số phụ GAZ-33027, biển số O472VR 51
loại bỏ tiếng ồn hộp số phụ, xử lý không tháo rời cụm máy
Tiếng ồn hộp số phụ biến mất, cụm máy hoạt động êm, không cần tháo rời
Xử lý không tháo rời cụm máy và không dừng vận hành máy
IE B032 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2003
Tổ máy bơm K-80-60-160
↓ 16,7–29,7 %
dòng điện theo cả ba pha khi có tải,10,2–12,8 → 8,5–9,0 A
↓ 28,6–39,1 %
dòng điện theo cả ba pha khi chạy không tải,9,8–12,8 → 7,0–7,8 A
Dòng điện khi có tải giảm ở cả ba pha, máy bơm chạy không tải nhẹ hơn, điện năng tiêu thụ giảm
Xử lý tại chỗ, không tháo rời máy bơm; lần đo kiểm tra sau thời gian vận hành
IE B030 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2003
Máy bơm K-80-60-160, quạt P-1
↓ 16,7–29,7 %
dòng điện của máy bơm K-80-60-160 khi có tải,10,2–12,8 → 8,5–9,0 A
↓ 10–10,7 %
dòng điện của quạt P-1 khi có tải,14–15 → 12,5–13,5 A
Dòng điện tiêu thụ của các cụm máy giảm, tổn thất cơ giới do ma sát trong ổ trục giảm xuống
Xử lý không tháo rời các cụm chi tiết và không dừng vận hành các cụm máy
IE B031 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2003
Máy nén tuabin TV-175/1,6, số kiểm kê V-4
↓ 5,8 %
điện năng tiêu thụ trung bình ngày của máy nén tuabin
↑ 65 %
thời gian vận hành của ổ trục giữa các lần nạp mỡ
Điện năng tiêu thụ giảm, ổ trục vận hành lâu hơn thời hạn theo lịch mà không nạp mỡ
Máy nén tuabin vận hành theo chu trình liên tục: các phép đo theo công tơ trước khi xử lý và trong suốt quý sau đó
IE B063 Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2003
Máy nén của đầu máy 44–089.0
↑ 40 %
năng suất máy nén, thời gian nạp áp28 → 20 s
Máy nén tăng áp suất nhanh hơn, tiếng ồn và độ rung giảm, hiệu quả tăng dần theo quãng đường chạy
Xử lý không tháo rời máy nén, các phép đo lặp lại khi quãng đường chạy tăng dần
Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2003
Tổ máy thủy điện KhG-3 và máy tiện
↓ 10–13 °C
nhiệt độ ổ trục của tổ máy thủy điện sau 18 h vận hành,47–51 → 37–38 °C
↓ 4 dB
tiếng ồn của hộp tốc độ máy tiện sau ba tháng,75 → 71 dB
Ổ trục của tổ máy thủy điện nguội đi, tiếng ồn của bộ truyền bánh răng máy tiện giảm, quá trình chạy rà được cải thiện
Tổ máy thủy điện có tuổi đời nửa thế kỷ được xử lý mà không tháo rời và không dừng vận hành
IE B028 Biên bản có chữ ký Canada, 2003
Xe bán tải Toyota, động cơ 22R
↑ 4–10,9 %
áp suất nén theo từng xi lanh,1.100–1.250 → 1.220–1.350 kPa
↓ 11,5 %
tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải,700 ml trong 29 min 37 s → 33 min 27 s
↑ 19,2 %
tốc độ tối đa ở số 5,130 → 155 km/h
Nhóm xi lanh – piston phục hồi độ kín, động cơ trở nên tiết kiệm nhiên liệu hơn và xe chạy nhanh hơn
Động cơ bị mòn vẫn được tiếp tục vận hành: xử lý không tháo rời, phép đo theo quãng đường chạy
IE B033 Biên bản có chữ ký 2003
Máy nén VP-20/8, số xuất xưởng 9949
↓ 33–37 %
dòng điện của động cơ điện dẫn động ở các chế độ làm việc,180–245 → 120–160 A
↓ 1,5 min
thời gian nạp đầy bình chứa khí nén 27 m³ đến 6 kgf/cm²,7 → 5,5 min
↑ 11,4 %
áp suất cấp nén thứ nhất ở chế độ làm việc,1,75 → 1,95 kgf/cm²
Dòng điện của động cơ điện giảm ở tất cả các chế độ, áp suất cấp nén thứ nhất tăng, bình chứa khí nén được nạp đầy nhanh hơn
Được xử lý trong quá trình vận hành — không dừng máy để sửa chữa, không tháo rời và không thay chi tiết
IE B034 Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2002
Máy nén “Borets” 202VO4R20/8A
↓ 40 %
thời gian đạt áp suất làm việc,30 → 18 min
↓ 50 %
mức tiêu hao dầu qua bộ tra dầu,12 → 6 l/24 h
↑ 75 %
áp suất dầu trong hệ thống bôi trơn,8 → 14 atm
Máy đạt chế độ làm việc nhanh hơn, áp suất dầu tăng, mức tiêu hao qua bộ tra dầu giảm
Xử lý trên thiết bị đang vận hành, không tháo rời và không ngừng vận hành
IE B035 Biên bản có chữ ký Estonia, 2002
Trạm nguồn thủy lực JSB BEAVER III
↑ 20 %
áp suất làm việc của trạm nguồn thủy lực khi có tải,100 → 120 bar
↑ 1 bar
áp suất trên áp kế làm việc của máy bơm,0 → 1 bar
Áp suất trong hệ thống thủy lực tăng, máy bơm lại đạt áp suất làm việc, trạm tiếp tục vận hành
Gel được đưa vào mà không tháo rời, trạm nguồn thủy lực vẫn tiếp tục vận hành
IE B041 Biên bản có chữ ký Kazakhstan, 2002
Cần trục ô tô “KATO” F 399 DE
↑ 6,1 %
áp suất dầu khi động cơ đã được làm nóng,3,3 → 3,5 bar
↓ 1,5–2 °C
nhiệt độ nắp xi lanh,55–60 → 53–58 °C
Tiếng gõ và rung động không còn, áp suất dầu tăng, các xi lanh làm việc mát hơn
Cần trục có động cơ diesel 10 năm tuổi được xử lý không tháo rời và không dừng vận hành
IE B042 Biên bản có chữ ký 2002
Máy nén NF-611 và 2VU1-2,5/13
↑ 22 %
năng suất máy nén khí, nạp đầy bình chứa khí nén4 min 10 s → 3 min 25 s
↓ 10,5 %
nhiệt độ làm việc của máy nén hydro,95 → 85 °C
Các máy nén khí nạp đầy bình chứa khí nén nhanh hơn, máy nén hydro đạt nhiệt độ làm việc thấp hơn
Các phép đo trước và sau — không tháo rời cụm máy và không dừng sản xuất
IE B036 Biên bản có chữ ký 2002
Máy nén
↑ 6 kgf/cm²
áp suất tác động của van an toàn,không đạt được → 6 kgf/cm² trong 6 min
↓ 33 s
thời gian nâng áp suất đến 5 kgf/cm² trong bình chứa khí nén,4 min 30 s → 3 min 57 s
Máy nén lại đạt áp suất tác động của van, bình chứa khí nén được nạp đầy nhanh hơn
Xử lý không tháo rời, trên cụm máy đang vận hành; rò rỉ qua van không được khắc phục
IE B037 Biên bản có chữ ký 2002
Máy nén PKS-3,5 và PKSD-5,25
↑ 75 %
năng suất PKS-3,5, thời gian nâng áp suất đến 7 kgf/cm²35 → 20 s
↑ 43 %
năng suất PKSD-5,25, thời gian nâng áp suất đến 7 kgf/cm²20 → 14 s
↑ 1–2 kgf/cm²
áp suất hệ thống bôi trơn,1–2 → 3 kgf/cm² trên cả hai máy nén
Thời gian đạt áp suất làm việc được rút ngắn trên cả hai máy, áp suất hệ thống bôi trơn tăng
Xử lý không tháo rời: các phép đo trước và sau trên máy nén thuộc hai cỡ
IE B043 Biên bản có chữ ký 2002
Ô tô “Volga”
↑ 1,0–2,0 atm
áp suất nén theo từng xi lanh,9–10 → 11 atm
↓ 10 %
mức tiêu hao xăng của ô tô trong vận hành hằng ngày
Áp suất nén được cân bằng ở tất cả các xi lanh, mức tiêu hao xăng giảm, động cơ hoạt động đều hơn
Xử lý không tháo rời, xe vẫn tiếp tục vận hành hằng ngày
IE B044 Biên bản có chữ ký 2002
Ô tô con VAZ-2107
tiếng hú hộp giảm tốc được khắc phục, không tháo rời và không sửa chữa
Tiếng hú cầu sau được khắc phục bằng hai lần xử lý, không tháo rời và không sửa chữa
Cầu xe đã mòn được xử lý không tháo rời, ô tô vẫn vận hành bình thường
IE B039 Biên bản có chữ ký 2002
↑ 2,4–6,7 %
áp suất nén trong các xi lanh,40,1 → 42,0 kgf/cm²
↑ 3,7 %
công suất chỉ thị của xi lanh,191 → 198 i.h.p.
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, công suất tăng thêm, các phép đo lặp lại không còn chênh lệch nhau
Xử lý không tháo rời, tổ máy phát điện diesel vẫn vận hành trên tàu thủy
Biên bản có chữ ký Bulgaria, 2002
Máy nén UKPD 100 và trạm nguồn thủy lực “AFL”
↓ 25 %
điện năng tiêu thụ của trạm nguồn thủy lực, dòng điện khi có tải31–33 → 24 A
↓ 10 %
điện năng tiêu thụ của máy nén, dòng điện theo từng pha22–24 → 20–21 A
↓ 14,1 %
thời gian máy nén đạt áp suất làm việc,440 → 378 s
Dòng điện của các động cơ điện dẫn động giảm ở cả hai máy, máy nén đạt áp suất làm việc nhanh hơn
Xử lý trong chu kỳ vận hành: các phép đo dòng điện theo cả ba pha trước và sau
IE B040 Biên bản có chữ ký 2002
Máy xúc KATO số 150388
↑ 16,7–36,2 %
áp suất nén ở 8 xi lanh,22–24 → 26–32 kgf/cm²
8 trên 8
xi lanh có mức tăng áp suất nén
tăng công suất, giảm độ ồn và độ rung
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, bề mặt ma sát được phục hồi, độ khói khí xả giảm
Xử lý không tháo xuống và không tháo rời động cơ, trong quá trình vận hành thường lệ
IE B049 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Đầu máy diesel TGM-23B
↑ 7,5–14,2 %
áp suất nén theo từng xi lanh,19–20 → 20–22 kgf/cm²; tăng ở 6 trong số 7 phép đo; các phép đo còn lại không thay đổi
↓ 5,9 %
nhiệt độ dầu trong động cơ,85 → 80 °C
Áp suất nén theo từng xi lanh tăng, nhiệt độ dầu giảm, tiếng ồn và độ rung của hệ thống truyền lực giảm
Xử lý trên máy đang vận hành bình thường, không tháo rời động cơ diesel và bộ truyền động thủy lực
IE B046 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy bơm nước 22NDS
↑ 5 tháng
ổ trục vận hành bình thường, không quá nhiệt,05/10/2000 → 05/03/2001
ổ trục bị loại bỏ do mài mòn đã được phục hồi
Ổ trục bị loại bỏ do mài mòn đã trở lại hoạt động, hiện tượng quá nhiệt không tái diễn khi vận hành bình thường
Ổ trục đã tháo ra vì hết tuổi thọ làm việc được phục hồi mà không phải thay cụm chi tiết
IE B050 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Ô tô khách LAZ và Ikarus
↑ 12,5–22,7 %
áp suất nén theo từng xi lanh,22–24 → 27–28 kgf/cm²
↓ 1–2 l/ca
lượng bổ sung dầu động cơ mỗi ca,2–3 → 1 l
Áp suất nén tăng ở từng xi lanh và trở nên đồng đều, lượng bổ sung dầu mỗi ca giảm
Xí nghiệp xe buýt đô thị trong điều kiện vận hành bình thường, phép đo trước và sau, không tháo rời các cụm máy
IE B056 Biên bản có chữ ký 2001
Ô tô khách SISU, biển số 216 (2016)
↑ 18,2 %
công suất khi có tải ở số 4,110 → 130 kW
↑ 10 %
công suất khi có tải ở số 5,100 → 110 kW
Công suất khi có tải tăng, tình trạng xả khói đen chuyển thành xả khói ở mức trung bình, dấu hiệu mài mòn của các cặp pít tông trụ – ống lót không còn
Xử lý hệ thống nhiên liệu không tháo rời bơm nhiên liệu cao áp, phép đo trước và sau tại trạm chẩn đoán
IE B051 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Máy nén PKS 1,75U
↑ 36 %
năng suất máy nén, thời gian nạp đầy30 → 22 s ở 3,8 kgf/cm²
↓ 16 %
dòng điện tiêu thụ,25 → 21 A
Máy nén tăng áp suất nhanh hơn, dòng điện tiêu thụ giảm
Xử lý trên máy nén đang hoạt động, không tháo rời và không dừng vận hành
IE B053 Biên bản có chữ ký Belarus, 2001
Hộp giảm tốc của bộ dẫn động chính băng tải
↓ 20–27 %
dòng điện của truyền động điện dẫn động hộp giảm tốc,50–55 → 40 A
Bộ dẫn động tiêu thụ ít điện hơn ở cùng chế độ làm việc, hộp giảm tốc chạy êm hơn, dấu vết ăn mòn không còn
Xử lý không tháo rời và không dừng băng tải, sau đó kiểm tra ngoại quan răng bánh răng
IE B054 Biên bản có chữ ký Kazakhstan, 2001
Ô tô tự đổ ZIL-MMZ-45021
↑ 25–46 %
áp suất nén theo từng xi lanh,3,0–5,0 → 4,0–7,0 kgf/cm²
↑ 2 min
thời gian chạy không tải với 1 l xăng,16 → 18 min
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, tiêu hao nhiên liệu ở chế độ không tải giảm
Ô tô tự đổ đã hao mòn được xử lý không tháo rời các cụm chi tiết và tiếp tục vận hành
IE B055 Biên bản có chữ ký 2001
Ô tô UAZ-3909, biển số V 224 US
↑ 13–65 %
áp suất nén trong các xi lanh bị mòn,5,5–7,5 → 8,5–9,1
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở các xi lanh bị mòn, chênh lệch giữa các xi lanh giảm, động cơ hoạt động đều hơn
Liều nạp gel một lần không tháo rời, lần đo kiểm tra sau thời gian vận hành bình thường
IE B047 Biên bản của hội đồng thử nghiệm do doanh nghiệp thành lập Ukraina, 2001
Máy ép số 10 của lò số 3, phân xưởng bánh xốp
↑ 2,8×
chu kỳ thay mỡ bôi trơn tại các cụm chi tiết của máy ép,21 → 60 ngày
Mỡ bôi trơn không bị cốc hóa, các cụm chi tiết quay tự do, không cần tháo rời để thay mỡ bôi trơn
Một máy ép được xử lý, các máy ép còn lại của cùng lò được giữ làm đối chứng
IE B048 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2001
Lò nướng bánh xốp, khuôn nướng bánh xốp số 8
chu kỳ bôi trơn các cụm ma sát,3 h → hơn một tháng
Các con lăn từng ngừng quay do bị cốc hóa đã quay tự do trở lại mà không bổ sung mỡ bôi trơn
Xử lý không dừng lò, kiểm tra bằng cách tháo rời các cụm ma sát hằng tuần
IE B045 Biên bản có chữ ký Latvia, 2001
Động cơ thủy lực A2F, tàu chở dầu “NATA”
↓ 3,6×
lượng dầu rò nội bộ qua các cặp lắp ghép chính xác,21,7 → 6 l
↓ 2,9×
chi phí phục hồi động cơ thủy lực,300 → 102 lats
Lượng dầu rò nội bộ qua các cặp ma sát giảm, việc phục hồi có chi phí thấp hơn sửa chữa truyền thống
Cụm chi tiết dùng trên tàu thủy có các vết rỗ sâu và vết cào xước được phục hồi trên băng thử
IE B052 Biên bản có chữ ký 2001
Máy nén 786 S-416
↑ 56,9 %
năng suất theo thời gian nạp khí đến 8 atm,6 min 48 s → 4 min 20 s
Việc nạp khí vào bình chứa diễn ra nhanh hơn, dầu không còn quá nhiệt, không còn tiêu hao dầu
Được xử lý không tháo rời và không ngừng vận hành, phép đo lặp lại — theo thời gian vận hành
IE B058 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Máy nén tuabin K-500-61-1
↓ 9–11 %
mức tiêu thụ điện năng của máy nén tuabin ở chế độ vận hành bình thường
↑ 11,5 %
áp suất dầu của bơm dầu chính,5,2 → 5,8 kgf/cm²
Mức tiêu thụ điện năng giảm, áp suất dầu tăng và ổn định
Nghiệm thu chung của nhà máy và bên thực hiện, phép đo bằng dụng cụ đo lắp sẵn của phân xưởng năng lượng
IE B059 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Máy nén KT-6
↑ 15,4 %
năng suất máy nén, nâng áp suất đến 7,9 atm
↓ 20 %
mức tiêu hao dầu của máy nén
Máy nén đạt áp suất làm việc nhanh hơn, mức tiêu hao dầu giảm
Các phép đo trước và sau sửa chữa bằng dụng cụ đo lắp sẵn của doanh nghiệp, công việc thực hiện theo hợp đồng
IE B062 Biên bản có chữ ký Ukraina, 1998
Máy nén piston của xưởng giặt
↑ 7,3 %
năng suất máy nén, nạp đến 5,8 atm:9 min 45 s → 9 min 05 s
Máy nén nạp bình chứa khí nén nhanh hơn, rung động và quá nhiệt không còn, tiếng ồn giảm
Xử lý ngay trên máy nén đang vận hành: không tháo máy nén khỏi vị trí lắp đặt và không tháo rời máy
IE C001 Biên bản có chữ ký Indonesia, 2019
Máy nén trục vít Bell Air AED 22A
↓ 15–21,4 %
dòng điện động cơ dẫn động theo ba pha khi có tải,40,84–43,9 → 34,5–34,7 A
↑ 1,4 bar
áp suất làm việc khi chạy không tải,4,9 → 6,3 bar
Dòng điện động cơ dẫn động giảm ở cả ba pha, áp suất khi chạy không tải tăng
Chu trình xử lý đầy đủ, không tháo rời và không dừng sản xuất
IE C003 Biên bản có chữ ký Azerbaijan, 2009
Ô tô khách OTOYOL
↓ 40–52 %
độ rung của cổ trục chính của trục khuỷu,80–100 → 45–48 dB
↓ 44–45 %
độ rung của vòi phun của bơm nhiên liệu cao áp,18–22 → 10–12 dB
↓ 11 %
độ rung của bộ tăng áp tuabin,54 → 48 dB
Cổ trục chính của trục khuỷu làm việc êm hơn, độ rung giảm ở vòi phun của bơm nhiên liệu cao áp và ở bộ tăng áp tuabin
Phép đo trước và sau — không tháo rời động cơ, ô tô khách không phải rút khỏi tuyến
IE C004 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2007
Tổ máy phát điện diesel “Tessari”, 16 kW
↓ 46 %
mức tiêu hao dầu động cơ,120 → 65 ml trên 1 giờ máy
Mức tiêu hao dầu động cơ giảm, luồng khói dầu trong khí thải không còn, bơm nhiên liệu cao áp làm việc ổn định
Xử lý trên thiết bị đang vận hành, không tháo rời động cơ và không ngừng khai thác
IE C005 Thư của đại diện XADO Israel, 2005
Ô tô khách MAN - 202
↑ 7,7–25 %
áp suất nén theo từng xi lanh,22–26 → 27,5–28 bar
cân bằng áp suất nén giữa các xi lanh
Áp suất nén tăng ở tất cả các xi lanh, chênh lệch giữa các xi lanh gần như không còn, động cơ làm việc đều hơn
Xử lý qua ba giai đoạn, trong suốt thời gian đó ô tô khách vẫn chạy trên tuyến
IE C006 Ý kiến phản hồi của khách hàng Canada, 2004
Máy nâng ALIMAK 27/37
↓ 56–83 %
độ rung của hộp giảm tốc trên tại hai điểm, thời gian vận hành 500 h
↓ 9–30 %
độ rung của hộp giảm tốc dưới tại hai điểm, thời gian vận hành 500 h
↓ 10 °C
nhiệt độ hộp giảm tốc dưới,50 → 40 °C
Độ rung của cả hai hộp giảm tốc thuộc bộ dẫn động giảm, vỏ hộp giảm tốc dưới nguội hơn
Gel được đưa vào dầu khi thiết bị đang chạy: không tháo rời máy nâng và không ngừng vận hành
IE C007 Biên bản có chữ ký 2003
Máy nén khí
↓ 90 s
thời gian nạp đầy bình chứa khí đến áp suất làm việc,3 min 40 s → 2 min 10 s
↓ 4×
mức tiêu hao dầu của máy nén,40 → ~10 ml/h
Bình chứa khí nén được nạp đầy nhanh hơn, mức tiêu hao dầu giảm, năng suất máy nén tăng
Xử lý không tháo rời và không thay dầu, ngay trong quá trình vận hành tại doanh nghiệp
IE C008 Biên bản có chữ ký 2001
Máy nén VP 10/9
↓ 8,8 %
dòng điện tiêu thụ của máy nén,110,8 → 101 A
Dòng điện tiêu thụ của máy nén giảm, máy vẫn vận hành, không tháo rời và không dừng máy
Xử lý trên máy đang vận hành, không ngừng vận hành máy nén
IE C009 Biên bản có chữ ký Kazakhstan, 2001
ZIL-MMZ-45021
↓ 47,9 %
chi phí sửa chữa xe,62.096 → 32.323 tenge
Chi phí xử lý thấp hơn chi phí đại tu, xe không phải ngừng hoạt động
Đại tu động cơ theo kế hoạch so với xử lý các cụm chi tiết: bản tính toán được cả hai bên phê duyệt
IE C010 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Tay khoan và máy nén CHIRANA
↑ 16,7 %
năng suất máy nén: nạp khí cho bình chứa khí nén đến 4 kgf/cm²,35 → 30 s
Máy nén đạt áp suất làm việc nhanh hơn, độ rơ ổ trục của tay khoan không còn
Xử lý tại chỗ, không tháo rời các cụm chi tiết và không ngừng hoạt động của phòng khám
IE C011 Biên bản có chữ ký Ukraina, 2000
Bơm cao áp NAR 224/32
↓ 2,23×
chi phí đưa bơm NAR 224/32 trở lại hoạt động,6.030 → 2.700 UAH
Các bơm trở lại hoạt động với thông số định mức, không phải thay bộ khuếch đại thủy lực
Cụm chi tiết từng được đánh giá là không thể sửa chữa đã được phục hồi và lắp trở lại máy ép
Không có kết quả phù hợp với các điều kiện đã chọn.
