案例系列|采矿业 · 企业动力系统|透平压缩机 · 轴承
IE S013试验报告 · 2005年10月～2007年3月
系列，共3份试验报告
K-500透平压缩机：输入功率和振动降低设备不解体
相同负荷下能耗降低，定子电流下降，轴承座振动减小。2.7–3.8 % — 负载工况下输入功率，2334～2998 → 2248～2918 kW; 2.2–3.8 % — 驱动电机定子电流，193～266 → 188～256 A; 19–56 % — 1～9号轴承座振动位移，全部3台机组 (2005–2007)。
产品XADO磨损修复剂按计算确定的用量将制剂分阶段加注至设备油池
试验对象K-500透平压缩机组出厂编号86、2724、11371 · “透平压缩机—减速器—电动机”轴系
文件类型3份企业试验报告
均有签字和盖章
均有签字和盖章
3台设备上均重复出现的结果
↓2.7–3.8%
负载工况下输入功率，2334～2998 → 2248～2918 kW
↓2.2–3.8%
驱动电机定子电流，193～266 → 188～256 A
↓19–56%
1～9号轴承座振动位移，全部3台机组
| 设备 | 至复测时的运行时间 | 试验报告日期 | 测量参数 |
|---|---|---|---|
| 1号机，出厂编号86 | 817 h | 2005年10月25日 | 输入功率、电流、18个测点的振动、润滑油状态 |
| 2号机，出厂编号2724 | 422 h | 2006年4月 | 输入功率、电流、16个测点的振动 |
| 3号机，出厂编号11371 | 655 h | 2007年3月22日 | 输入功率、电流、16个测点的振动、油温 |
各设备输入功率
| 设备 | 工况 | 处理前（kW） | 处理后（kW） | 变化 |
|---|---|---|---|---|
| 1号机，出厂编号86 | 负载工况 | 2,334 | 2,248 | −3.7% |
| 1号机，出厂编号86 | 空载工况 | 586 | 547 | −6.7% |
| 2号机，出厂编号2724 | 负载工况 | 2,576 | 2,477 | −3.8% |
| 2号机，出厂编号2724 | 空载工况 | 723 | 662 | −8.4% |
| 3号机，出厂编号11371 | 负载工况 | 2,998 | 2,918 | −2.7% |
| 3号机，出厂编号11371 | 空载工况 | 1,122 | 1,036 | −7.7% |
输入功率由设备原配控制系统记录。试验报告结论给出的降幅为：负载工况下2.7～3.8%，空载工况下6.7～8.4%。
驱动电机定子电流，负载工况
| 设备 | 处理前（A） | 处理后（A） | 变化 |
|---|---|---|---|
| 1号机，出厂编号86 | 193 | 188 | −2.6% |
| 2号机，出厂编号2724 | 230 | 225 | −2.2% |
| 3号机，出厂编号11371 | 266 | 256 | −3.8% |
电流与输入功率由同一原配控制系统在同一工况下测得，从电气方面对结果作了独立验证。
轴承座振动
| 设备 | 测点数 | 典型降幅 | 最大降幅 |
|---|---|---|---|
| 1号机，出厂编号86 | 18 | 14～61% | 82% |
| 2号机，出厂编号2724 | 16 | 22～41% | 62% |
| 3号机，出厂编号11371 | 16 | 18～56% | 85% |
测振仪SENDIG 911；测量1～9号轴承座振动位移，测点分布于透平压缩机、减速器和电动机。3台设备共50个测点中，49个测点数值下降。
联合企业试验报告结论
经“扎波罗热铁矿联合企业”封闭式股份公司总动力师批准的3份试验报告得出相同的结果。关于2号机（出厂编号2724）：处理“使负载工况下的输入功率降低3.8%，空载工况下输入功率降幅为8.4%。此外，所有轴承座的振动参数降低22～57%”。3号机（出厂编号11371）负载工况下降低2.7%，空载工况下降低8.4%，“个别测点降幅为35～57%”；1号机（出厂编号86）分别为3.2%和6.7%。试验报告将振动降低归因于轴承形成了最佳热间隙，从而可延长轴承使用寿命。所有设备均在不解体状态下处理：制剂分阶段加注至运行中设备的油池。
现行对应产品
- 压缩机和轴承用磨损修复凝胶压缩机、轴承、主轴
- 减速器用磨损修复凝胶减速器、变速器、齿轮传动
此类部件的处理方式:
与本结果相关: